Влияние N, Mo и Nb на механические свойства

Влияние N, Mo и Nb на механические свойства стали НС-5 Т

Æåëåçíûé óãîë ñèñòåìû Få-Cr-Ni Ñòðóêòóðíàÿ äèàãðàììà Ñïëîøíûå ëèíèè - èçîòåðìè÷åñêèé íåðæàâåþùèõ ñòàëåé ðàçðåç ïðè 650ÎÑ

ФРАГМЕНТЫ ДИАГРАММ СОСТОЯНИЯ СИСТЕМ Fe-С (а), Fe-N (б) и Fe-C, Fe-N (в) Влияние азота на тетрагональность мартенсита закаленных от 1200 о. С хромистых сталей (а), тетрагональные искажения a-железа при растворении азота и углерода (б)

Поляризационные кривые коррозионно–стойких сталей Усталостная прочность стали НС-5 Т в 3, 5 -%ном растворе Na. Cl

Коррозионно-механическая прочность сталей НС-5 Т, АК и Ю 3

Тонкая структура и характер разрушения стали марки НС-5 Т

Зависимость механических свойств стали марки НС-5 Т от температуры нагрева под закалку при выдержке: 1 - 2 мин/мм; 2 - 12 мин/мм

Диаграммы растяжения стали НС-5 Т и Ю 3 при малой скорости деформирования.

Микроструктура стали типа НС-5 Т после термической обработки

Коррозионно-механическая прочность стали марки НС-5 T

Потенциалы питтингообразования и репасcивации стали марки НС-5 Т в зависимости от содержания Mo, Cr , N и температуры нагрева

Механические свойства металла шва и околошовной зоны сварного соединения

Применение стали марки НС-5 Т в различных отраслях промышленности

Политермические разрезы системы Fe-Cr-Mn при содержании Cr от 0 до 30% и содержании Mn, % а – 6; б – 8; в – 16; г – 22; д - 28 Система Fe-Cr-Mn а – сечение при 18% Cr; б – то же, 12% Mn

Влияние термической обработки типа 05 Х 20 НМГ 6 АМ 2 на механические свойства опытной стали

Влияние хрома на свойства и микроструктуру стали НС-5 Т

Химический состав промышленных плавок стали НС-5 Т

Химический состав плавок с переменным легированием

Сертификатные данные на сварочные материалы

Результаты сравнительных испытаний

Состав и свойства стали НС-5 Т

Испытания на коррозионное растрескивание образцов с трещиной в 3, 5% Na. Cl

Малоцикловая усталость сварных соединений

Новая азотсодержащая коррозионностойкая маломагнитная сталь В течение последних лет в России сформировалась и получила развитие концепция создания принципиально нового класса конструкционных материалов – азотсодержащих хромистых сталей аустенитного, мартенситного и переходных классов. Эти стали по своим механическим и технологическим свойствам, эксплуатационным характеристикам, простоте и экономичности производственного цикла не имеют равных среди применяемых в настоящее время сталей и сплавов и несомненно должны стать основными конструкционными материалами 21 века. В конце 90 -х годов ЦНИИ КМ «Прометей» была разработана и освоена в металлургическом производстве новая азотсодержащая коррозионностойкая высокопрочная сталь марки НС-5 Т, которая может применяться как в судостроении, так и в ряде других отраслей промышленности. Магнитная проницаемость менее 1, 01 Механические свойства Предел текучести , МПа более 400 Временное сопротивление разрыву. МПа более 650 Относительное удлинение, % более 30 Относительное сужение, % более 50 Ударная вязкость, Дж/см 2 более 100 Сталь марки НС-5 Т может поставляться в виде листового проката в диапазоне толщин от 1 до 40 мм, а также в виде поковок широкого сортамента. При необходимости могут быть изготовлены трубы различного диаметра в зависимости от нужд потребителя. Новизна стали подтверждена патентом Российской Федерации и Золотой медалью на международной выставке «Эврика-96» в Брюсселе.

Структура сплава Х 18 А 11 после старения при 600° С, х50000 грубые нитридные рейки по глобулярные нитриды в границам пластин мартенсита феррите (длительность старения 8 ч) старения 23 ч)

Структура сплава Х 18 А 9 после закалки

ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ИССЛЕДОВАННЫХ СПЛАВОВ Содержание и сплаве, мас. % № п. п. Марка сплава С Si Мn Сr Ni Р N 1 Х 18 А 6 0, 03 0, 33 0, 17 18, 05 0, 21 0, 02 0, 61 2 Х 18 А 9 0, 009 0, 25 0, 40 17, 05 0, 06 0, 02 0, 872 3 Х 18 А 11 0, 04 0, 25 0, 45 18, 6 0, 06 0, 02 1, 095 4 Х 18 А 13 0, 04 0, 26 18, 8 0, 06 0, 02 1, 319 РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СПЛАВОВ, ПРОШЕДШИХ ЗАКАЛКУ ПО ИССЛЕДОВАННЫМ РЕЖИМАМ ТЕРМООБРАБОТКИ (ТО) Сплав НRC / Структура Режим ТО под закалку, о. С (ч) Х 18 А 6 1200(0, 5) 44 30/70 М+А 1200 1100 47 30/70 М+А 1200 1000 47 30/70 М+А 1200 900 48 30/70 М+А 1200 800 13 0/100 Ф+Н 1000(0, 5) 47 40/60 М+Н 800(2) 8 0/100 Ф+Н Х 18 А 9 1200(2) 33 100/0 А 1200 1000 54 0/100 М+Н 1200 800 17 0/100 Ф+Н 1000(4, 5) 54 0/100 М+Н 800(0, 5) 43 0/100 М+Н 800(5) 30 0/100 М+Ф+Н Х 18 А 11 1200(2) 32 100/0 А 1200 1100 33 98/2 А+Н 1200 1000 55 0/100 А+М + Н 1200 900 52 0/100 М+Н Примечание. Стрелка означает, что после первоначальной 1200 800 20 0/100 Ф+Н выдержки при 1200° С 800(0, 5) 45 0/100 М+Н температуру печи и образца Х 18 А 13 1200(2) 34 100/0 А снижали до указанной после 1200 1000 54 0/100 А+М+Н стрелки величины, а затем 1200 800 21 0/100 Ф+Н проводили закалку в воде. 800(1) 30 0/100 М+Ф+Н

Изменение твердости сплавов (М 6 -Х 18 А 7, М 9, А 9 -Х 18 А 9; М 11, А 11 -Х 18 А 18; А 13 -Х 18 А 13) в процессе отпуска при 600 о. С А и М - структура сплавов после закалки соответственно от 1200 о. С (аустенит) и 1000 о. С (мартенсит) Диаграмма состояния сплавов системы Fe-18%Cr-N при содержании 0, 6 -1, 35 N