Скачать презентацию V Международная школа Физическое материаловедение С элементами научной Скачать презентацию V Международная школа Физическое материаловедение С элементами научной

Тольятти 2011.pptx

  • Количество слайдов: 82

V Международная школа «Физическое материаловедение» С элементами научной школы для молодежи 26 сентября- 1 V Международная школа «Физическое материаловедение» С элементами научной школы для молодежи 26 сентября- 1 октября 2011 года Тольятти, Россия Современные методы оценки качества структуры материалов на основе панорамных исследований с помощью анализатора изображения Тиксомет Казаков Александр Анатольевич д. т. н. , проф. , зав. кафедрой «Стали и сплавов» , СПб. ГПУ, г. Санкт-Петербург

Прогресс в развитии трубных сталей 1 The role of niobium in low carbon bainitic Прогресс в развитии трубных сталей 1 The role of niobium in low carbon bainitic HSLA steel, Klaus Hulka, Niobium Products Company Gmb. H, Dusseldorf, Germany

Количественное описание структуры трубных сталей (панорамные исследования) 1. 2. 3. 4. 5. Неметаллические включения Количественное описание структуры трубных сталей (панорамные исследования) 1. 2. 3. 4. 5. Неметаллические включения в стали ГОСТ 1778 -70 + ASTM E 1245 Размер зерна (феррита) или дисперсности структуры бейнита на основе ASTM E 1382 (планиметрический метод) Микроструктурная полосчатость: – Феррито-перлитная согласно ГОСТ 5640 – Феррито-бейнитная согласно новым стандартным шкалам Бейнитная структура: – Оценка общей анизотропии методами текстурного анализа – Оценка блоков реечной морфологии методами пленочного травления и анализа в поляризованном свете Центральная ликвационная полоса – Металлографическая оценка методом стандартных шкал (преобразование Фурье) – Коэффициент микроструктурной неоднородности (по кривой микротвердости)

2. ГОСТ 1778 -70 + ASTM E 1245 Неметаллические включения в стали 2. ГОСТ 1778 -70 + ASTM E 1245 Неметаллические включения в стали

Включения «силикаты недеформирующиеся» и «строчечные включения» ГОСТ 1778 -70 Включения «силикаты недеформирующиеся» и «строчечные включения» ГОСТ 1778 -70

Строчечные включения и включения типа «оксиды точечные» Объемная доля теоретическая зависимость градуировочная кривая Площадь Строчечные включения и включения типа «оксиды точечные» Объемная доля теоретическая зависимость градуировочная кривая Площадь максимального единичного включения

Сульфиды и силикаты недеформирующиеся Объемная доля CН: C: теоретическая зависимость градуировочная кривая Площадь максимального Сульфиды и силикаты недеформирующиеся Объемная доля CН: C: теоретическая зависимость градуировочная кривая Площадь максимального единичного включения C:

Разделение включений по анизотропии СХ СП СН ОТ А=2 Разделение включений по анизотропии СХ СП СН ОТ А=2

Разделение включений по среднему диаметру СН Dср=30 ОТ Разделение включений по среднему диаметру СН Dср=30 ОТ

Разделение включений по количеству в поле зрения ОТ СН n=8 Разделение включений по количеству в поле зрения ОТ СН n=8

n≥ 2 l≤ 30 мкм Алгоритм разделения неметаллических включений по типам в соответствии с n≥ 2 l≤ 30 мкм Алгоритм разделения неметаллических включений по типам в соответствии с ГОСТ 1778 -70 нет да n≥ 5 l≤ 30 мкм нет да B группы≥ 2 да нет нет d ср≥ 30 мкм нет А≥ 2 да d верт. ≤ 3 d верт. ср. да да А≥ 1, 5 нет d ср≥ 15 мкм нет да ОТ СХ, СП, ОС да СХ, СП, ОС СН нет n в поле зрения ≥ 8 да

Сравнительные результаты, полученные автоматическим и визуальным анализами Силикаты недеформирующиеся Строчечные включения Сравнительные результаты, полученные автоматическим и визуальным анализами Силикаты недеформирующиеся Строчечные включения

3. ASTM E 1382 Размер зерна (феррита) или дисперсности структуры бейнита на основе ASTM 3. ASTM E 1382 Размер зерна (феррита) или дисперсности структуры бейнита на основе ASTM E 1382 (планиметрический метод)

2. ASTM E 1382. Феррито-перлитные стали Точное измерение размера зерна при высоком разрешении (более 2. ASTM E 1382. Феррито-перлитные стали Точное измерение размера зерна при высоком разрешении (более х200) на площади, равной размеру поля зрения при х100. Плохо протравленные границы восстановлены.

1. ASTM E 1382. Феррито-бейнитные стали Алгоритм работает при поиске границ отдельных структурных блоков 1. ASTM E 1382. Феррито-бейнитные стали Алгоритм работает при поиске границ отдельных структурных блоков

3. Микроструктурная полосчатость • • Феррито-перлитная согласно ГОСТ 5640 Феррито-бейнитная согласно новым стандартным шкалам 3. Микроструктурная полосчатость • • Феррито-перлитная согласно ГОСТ 5640 Феррито-бейнитная согласно новым стандартным шкалам

3. ГОСТ 5640. Метод стандартных шкал Балл 0 Балл 5 Балл повышается в порядке 3. ГОСТ 5640. Метод стандартных шкал Балл 0 Балл 5 Балл повышается в порядке увеличения числа ферритных и перлитных полос с учетом их непрерывности, а также анизотропии ферритного зерна.

3. Микроструктурная полосчатость Новые стандартные шкалы для феррито-бейнитных сталей Балл 0 Балл 5 Новые 3. Микроструктурная полосчатость Новые стандартные шкалы для феррито-бейнитных сталей Балл 0 Балл 5 Новые шкалы следуют принципу ГОСТ 5640: Балл повышается с при увеличении числа полос с учетом их непрерывности и вытянутости ферритного зерна.

3. Микроструктурная полосчатость Разработка количественной методики оценки (метод направленных секущих) В отличии от ASTM 3. Микроструктурная полосчатость Разработка количественной методики оценки (метод направленных секущих) В отличии от ASTM E 1268, в котором полосчатость не смогли описать количественно, предложен количественный параметр, основанный на работах С. А. Салтыкова.

Степень ориентации 3. Микроструктурная полосчатость 0. 8 0. 6 0. 4 0. 2 0 Степень ориентации 3. Микроструктурная полосчатость 0. 8 0. 6 0. 4 0. 2 0 1 2 3 5 4 Индекс анизотропии 6 7

Индекс анизотропии ASTM E 1268 Микроструктурная полосчатость 2. 5 2 1. 5 1 0. Индекс анизотропии ASTM E 1268 Микроструктурная полосчатость 2. 5 2 1. 5 1 0. 5 0 1 2 3 4 5 Балл полосчатости (ГОСТ 5640 -68)

Индекс анизотропии описывает только вытянутость отдельных структурных составляющих. Что такое полосчатость? ASTM 1268: “разделение Индекс анизотропии описывает только вытянутость отдельных структурных составляющих. Что такое полосчатость? ASTM 1268: “разделение одной или нескольких фаз или структурных составляющих … на полосы, вытянутые вдоль линии деформации”. «Значение индекса анизотропии и степени ориентации не могут быть использованы для разделения того, где структура ориентирована вдоль линии деформации, а где действительно полосчатая. Это разделение может быть сделано только с помощью техники распознавания, которая лежит за пределами методов, используемых в данном ASTM» .

3. Микроструктурная полосчатость Метод направленных секущих #1. Индекс анизотропии (Салтыков, ASTM) Отношение среднего удельного 3. Микроструктурная полосчатость Метод направленных секущих #1. Индекс анизотропии (Салтыков, ASTM) Отношение среднего удельного (на единицу длины секущей) количества пересечений частиц рассматриваемой фазы секущими, перпендикулярными оси деформации, к той же величине, но секущими, параллельными оси деформации #2. (Салтыков) Отношение среднего квадратичного отклонения количества пересечений частиц рассматриваемой фазы на секущих, параллельных оси деформации, к той же величине, но на секущих, перпендикулярных оси деформации #3. Коэффициент полосчатости (Салтыков) Отношение среднего квадратичного отклонения доли рассматриваемой фазы на секущих, параллельных оси деформации, к той же величине, но на секущих, перпендикулярных оси деформации

3. Микроструктурная полосчатость Разработка нового коэффициента полосчатости Структура Салтыков, ASTM E 1268 -01 1 3. Микроструктурная полосчатость Разработка нового коэффициента полосчатости Структура Салтыков, ASTM E 1268 -01 1 6, 73 1, 58 3, 21 0, 58 2 4, 32 3, 20 1, 25 0, 14 3 3, 72 1, 01 3, 30 0, 59

Коэффициент полосчатости 3. Микроструктурная полосчатость 8 7 Балл 5 6 5 5. 0 4 Коэффициент полосчатости 3. Микроструктурная полосчатость 8 7 Балл 5 6 5 5. 0 4 4. 0 3 2 1 Балл 4 Балл 3 2. 48 1. 9 Балл 2 Балл 1 1. 3 Балл 0 0 1 2 3 4 5 Балл полосчатости ГОСТ 5640

полосчатость отсутствует , ориентация 1. 3 одна-две сплошные и несколько разорванных полос 1. 9 полосчатость отсутствует , ориентация 1. 3 одна-две сплошные и несколько разорванных полос 1. 9 2. 48 ≥k 1

Визуальная оценка, Балл 3. Микроструктурная полосчатость 5 4 3 2 1 0 0 1 Визуальная оценка, Балл 3. Микроструктурная полосчатость 5 4 3 2 1 0 0 1 2 3 4 5 Анализ изображения, Балл

4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Оценка общей анизотропии методами текстурного анализа 4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Оценка общей анизотропии методами текстурного анализа

4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Нет полосчатости, но осталась анизотропия структуры 4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Нет полосчатости, но осталась анизотропия структуры

4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Текстурный анализ Шаг 1. Матрица совместной встречаемости 4. Методы оценки структурной анизотропии феррито-бейнитных сталей Текстурный анализ Шаг 1. Матрица совместной встречаемости Каждый элемент Рd, a (i, j) – вероятность встречаемости пикселей с уровнем серого i и j на расстоянии d в направлении α. Шаг 2. Текстурный признак гомогенности, характеризующий размер структурной составляющей Шаг 3. Коэффициент анизотропии, как стандартное отклонение H (d, a) при расчетах в разных направлениях:

Коэффициент анизотропии, оцененный методом текстурного анализа CA=0. 61 CA=1. 07 CA=1. 61 CA=2. 02 Коэффициент анизотропии, оцененный методом текстурного анализа CA=0. 61 CA=1. 07 CA=1. 61 CA=2. 02

5 Коэффициент анизотропии Предел текучести, MPa Влияние коэффициента анизотропии на предел текучести стали Х 5 Коэффициент анизотропии Предел текучести, MPa Влияние коэффициента анизотропии на предел текучести стали Х 70 540 4 520 3 500 2 480 1 460 попечечный продольный - Предел текучести - Анизотропия

Влияние общей анизотропии на характер разрушения при DWTT Оценка анизотропии методами текстурного анализа KA=0, Влияние общей анизотропии на характер разрушения при DWTT Оценка анизотропии методами текстурного анализа KA=0, 60 KA=2, 00

4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТОБЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Выявление и количественное описание блоков бейнита реечной 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТОБЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Выявление и количественное описание блоков бейнита реечной морфологии

Структура феррито-бейнитной стали (3% HNO 3) Структура феррито-бейнитной стали (3% HNO 3)

Исследование бейнита реечной морфологии методами электронной микроскопии TEM Jeol JEM 200 CX карбиды SEM Исследование бейнита реечной морфологии методами электронной микроскопии TEM Jeol JEM 200 CX карбиды SEM Zeiss Supra 55 VP рейки цементит перлит

Известный и новый метод выявления блоков реечного бейнита, x 500 3% HNO 3 Светлое Известный и новый метод выявления блоков реечного бейнита, x 500 3% HNO 3 Светлое поле Метабисульфит натрия, поляризованный свет

4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Панорамные изображения микроструктуры Светлое поле Поляризованный свет 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Панорамные изображения микроструктуры Светлое поле Поляризованный свет

4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Метабисульфит натрия, поляризованный свет Блоки реечного бейнита, 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Метабисульфит натрия, поляризованный свет Блоки реечного бейнита, «оцифрованные» с помощью анализатора изображений

Объемная доля, % 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Распределение максимальных длин блоков Объемная доля, % 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Распределение максимальных длин блоков реечной морфологии по размерам Dmax, µm

4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Центр Поверхность Структурная неоднородность штрипса по его 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Центр Поверхность Структурная неоднородность штрипса по его сечению (28 mm) 14 mm

4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Структурная неоднородность штрипса по его сечению (28 4. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ СТРУКТУРНОЙ АНИЗОТРОПИИ ФЕРРИТО-БЕЙНИТНЫХ СТАЛЕЙ Структурная неоднородность штрипса по его сечению (28 mm) Поверхность, Dmax = 279 μm Центр Dmax= 1782 μm

ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА СТАЛИ: 1. ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ ПРИ НИЗКИХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ - ВЛИЯНИЕ АНИЗОТРОПИИ СТРУКТУРЫ НА СВОЙСТВА СТАЛИ: 1. ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ ПРИ НИЗКИХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ - УДАРНАЯ ВЯЗКОСТЬ - ИПГ 2. ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ

KCV-40°С 79 J/cm 2, X 90 SEM JSM 6060 KCV-40°С 79 J/cm 2, X 90 SEM JSM 6060

Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 79 J/cm 2 3% HNO 3 Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 79 J/cm 2 3% HNO 3

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 980 Vtotal , % 34 VD>100 Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 980 Vtotal , % 34 VD>100 μm , % 17, 6 VD>200 μm , % 11, 6 VD>300 μm , % 7, 41 KCV- 40°С 79 J/cm 2

KCV-40°С =211 J/cm 2 , X 90 KCV-40°С =211 J/cm 2 , X 90

Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 211 J/cm 2 Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 211 J/cm 2

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 833 Vtotal , % 25, 7 Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 833 Vtotal , % 25, 7 VD>100 μm , % 9, 39 VD>200 μm , % 4, 91 VD>300 μm , % 2, 47 KCV- 40°С 211 J/cm 2

KCV- 40°С = 218 J/cm 2 , X 90 KCV- 40°С = 218 J/cm 2 , X 90

Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 218 J/cm 2 Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 218 J/cm 2

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 566 Vtotal , % 25, 4 Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 566 Vtotal , % 25, 4 VD>100 μm , % 7, 17 VD>200 μm , % 3, 21 VD>300 μm , % 1, 39 KCV- 40°С 218 J/cm 2

KCV-40°С 300 J/cm 2 , X 90 Scanning electron microscope JSM 6060 KCV-40°С 300 J/cm 2 , X 90 Scanning electron microscope JSM 6060

Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 300 J/cm 2 Микроструктура под поверхностью разрушения KCV- 40°С 300 J/cm 2

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 558 Vtotal , % 26, 7 Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 558 Vtotal , % 26, 7 VD>100 μm , % 5, 95 VD>200 μm , % 2, 68 VD>300 μm , % 1, 22 KCV- 40°С = 300 J/cm 2

Распределение длин блоков бейнита реечной морфологии от 100 μm до ≥ 1000 μm, X Распределение длин блоков бейнита реечной морфологии от 100 μm до ≥ 1000 μm, X 90

Влияние объемной доли блоков реечной морфологии на KCV-40 , X 90 Влияние объемной доли блоков реечной морфологии на KCV-40 , X 90

95% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80 95% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

Микроструктура под поверхностью разрушения 95% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80 Микроструктура под поверхностью разрушения 95% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 512 V total , % 26, Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3 , μm 512 V total , % 26, 3 VD>100 μm , % 6, 87 VD>200 μm , % 3, 29 VD>300 μm , % 1, 35 95% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

69% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80 69% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

Микроструктура под поверхностью разрушения 65% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80 Микроструктура под поверхностью разрушения 65% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3, μm 1449 V total, % 40, 7 V Микроструктура под поверхностью разрушения Dmax 3, μm 1449 V total, % 40, 7 V D>100 μm, % 28, 5 V D>200 μm, % 23, 7 V D>300 μm , % 19, 9 65% вязкой составляющей после ИПГ- 20°С , X 80

Распределение длин блоков бейнита реечной морфологии от 100 μm до ≥ 1000 μm, X Распределение длин блоков бейнита реечной морфологии от 100 μm до ≥ 1000 μm, X 80 Application: • structure requirements; • finding the highest value of quantity and size of lath morphology bainite, which provide a set value of ductile fraction after DWTT: to guarantee ductile fraction after DWTT> 95 % lath morphology bainite lengths of blocks should not exceed 500µm.

Влияние размера блоков бейнита реечной морфологии на долю вязкого разрушения после ИПГ-20°С, X 80 Влияние размера блоков бейнита реечной морфологии на долю вязкого разрушения после ИПГ-20°С, X 80

Влияние грубых блоков бейнита реечной морфологии на предел текучести стали, X 70 Влияние грубых блоков бейнита реечной морфологии на предел текучести стали, X 70

Влияние размера блоков бейнита реечной морфологии на KCV-40, Х 80 KCV-40 109 J/cm 2 Влияние размера блоков бейнита реечной морфологии на KCV-40, Х 80 KCV-40 109 J/cm 2 KCV-40 243 J/cm 2

Влияние блоков бейнита реечной морфологии на KCV-40, Х 100 KCV-40 54 J/cm 2 KCV-40 Влияние блоков бейнита реечной морфологии на KCV-40, Х 100 KCV-40 54 J/cm 2 KCV-40 253 J/cm 2

Влияние блоков бейнита реечной морфологии на предел текучести стали Х 70 - Х 90 Влияние блоков бейнита реечной морфологии на предел текучести стали Х 70 - Х 90

5. ОЦЕНКА РАЗВИТИЯ ЦЕНТРАЛЬНОЙ СЕГРЕГАЦИОННОЙ ЗОНЫ (ЦСЗ) ― ― Металлографическая (анализ изображения, Фурье преобразование) 5. ОЦЕНКА РАЗВИТИЯ ЦЕНТРАЛЬНОЙ СЕГРЕГАЦИОННОЙ ЗОНЫ (ЦСЗ) ― ― Металлографическая (анализ изображения, Фурье преобразование) Метод микротвердости (коэффициент микроструктурной неоднородности)

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Стандартные шкалы, х 200, GB/T 13298 (PRC) 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Стандартные шкалы, х 200, GB/T 13298 (PRC) 1 st grade: Barely seen irregular bands 3 rd grade: Three and more solid bands 2 nd grade: No more than 3 solid bands 4 th grade: More than 3 bands placed tight and uniform Grade increases according to the increasing number of bands, their continuity and character of distribution.

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Дискретное преобразование Фурье Шаг № 1: Среднее 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Дискретное преобразование Фурье Шаг № 1: Среднее значение уровня серого вдоль направления прокатки - M(y) Шаг № 2: Сумма амплитуд (A) гармоник спектра M(y) в диапазоне частот 0 - 0. 05 mm-1 - L

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Спектры M(y) для изображений ЦСЗ 1 и 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Спектры M(y) для изображений ЦСЗ 1 и 4 класса - 1 класс - 4 класс 1 класс Класс ликвационной полосы: 4 класс L – сумма амплитуд гармоник в диапазоне частот от 0 до 0, 05 мкм-1

Визуальная оценка, класс 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) 4 3 2 1 Визуальная оценка, класс 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) 4 3 2 1 0 0 1 2 3 4 Анализ изображения, класс 5

Thixomet Smart. Drive Thixomet Smart. Drive

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) HV Распреределение микротвердости поперек ЦСЗ Расстояние, µm 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) HV Распреределение микротвердости поперек ЦСЗ Расстояние, µm

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ). Коэффициент микроструктурной неоднородности Mn HV 0, 01 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ). Коэффициент микроструктурной неоднородности Mn HV 0, 01 Расстояние, µm CSS – коэффициент удельной сегрегации

Thixomet Smart. Drive MHT Thixomet Smart. Drive MHT

5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Thixomet Smart. Drive MHT Расстояние, µm 5. Оценка развития центральной сегрегационной зоны (ЦСЗ) Thixomet Smart. Drive MHT Расстояние, µm

Выводы The following standards and methods for quantitative evaluation of the inhomogeneity in steels Выводы The following standards and methods for quantitative evaluation of the inhomogeneity in steels for large diameter pipe are designed and implemented in commercial product Thixomet image analyzer for panoramic investigation : Banding using new coefficient, based on Saltykov works: - for ferrite/pearlite steel (GOST 5640) - for ferrite/bainite steel (using newly designed test charts) Evaluation of ferrite-bainite steel structures: - structural anisotropy with texture analysis - evaluation of bainite with lath morphology Evaluation of centerline segregation zone: - assessment with discrete Fourier transform (IA) - coefficient of microstructural inhomogeneity (Microhardnes method) All methods implemented in Thixomet Smart Drive are used by dozen companies involved in development and production of pipelines for oil and gas transportation.