СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА Часть I СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ СВОЙСТВА

Скачать презентацию СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА Часть I СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ СВОЙСТВА

5.СО системы. Многопролётные СО балки .PPT

Количество слайдов: 26

СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА. Часть I СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ СИСТЕМЫ (СВОЙСТВА, КЛАССИФИКЦИЯ). МНОГОПРОЛЁТНЫЕ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ БАЛКИ

Статически определимой называется система, в которой для нахождения всех силовых факторов (реакций внешних и внутренних связей и внутренних усилий) достаточно одних лишь уравнений равновесия. Условия статической определимости системы: 1. Кинематическое условие: W = 0 – отсутствие лишних связей 2. ( необходимое, но недостаточное ). 3. 2. Требование к расчётной модели – отсутствие перемещений 4. в уравнениях равновесия системы в целом и её частей 5. ( возможность расчёта по недеформированной схеме ). c VVB = ? S m. A = 0 B=? N =? F u. K F K BB Sy =0 A VB* ( l – u. B ) – F* ( c – u. K ) = 0 K N Задача нахождени я. N статически определима Свойство статической определимости системы условно отождествляется со статической определимостью l u. B Задача нахождения VB статически неопределим Если u. B<< l и uа << c, K то ( расчёт по недеформированной схеме ) задача условно статически определима

РЕЗЮМЕ О СТАТИЧЕСКОЙ ОПРЕДЕЛИМОСТИ В строгом смысле, свойством статической определимости (или неопределимости) обладает не сама система, а задача ее расчёта, сформулированная с использованием тех или иных гипотез и предпосылок. Но формально понятие «статическая определимость» можно отнести к системе без лишних связей в случае, когда в записанных для неё уравнениях равновесия отсутствуют перемещения в множителях при силовых факторах. Это имеет место в так называемых расчётах по недеформированной схеме системы, когда в уравнениях статики не учитываются малые в сравнении с габаритами системы изменения её геометрии ( координат точек ) в результате деформации элементов.

Общие свойства статически определимых систем (СОС) 1. Все силовые факторы в статически определимой системе могут быть найдены с помощью одних лишь уравнений равновесия, без использования геометрических и физических зависимостей. 2. Усилия в статически определимой системе зависят от её геометрии и структуры (расположения и типов связей), а также от приложенной нагрузки, и не зависят от жесткостных свойств элементов ( дисков ) системы. 3. Статически определимая система может быть составной – содержащей главные и второстепенные части; в этом случае её расчёт рационально выполняется, начиная с самой второстепенной части и заканчивая главными частями. 4. Смещения связей и изменения температуры не вызывают никаких усилий в статически определимой системе ( СОС нечувствительны в силовом отношении к кинематическим и температурным воздействиям ); при этом перемещения в СОС от указанных воздействий возникают. +Dt o Dc F F 1 = qa q 5. Статически эквивалентные преобразования a нагрузки в пределах некоторого диска СОС вызывают изменения усилий только в этом диске; M за его пределами все силовые факторы остаются неизменными. 6. Статически определимые системы обладают большей деформативностью и меньшей «живучестью» в сравнении с подобными им системами с лишними связями ( статически неопределимыми ).

ОСНОВНЫЕ ТИПЫ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫХ СИСТЕМ Многопролётные балки Фермы Арки Рамы Трёхшарнирные системы Комбинированные системы

МНОГОПРОЛЁТНЫЕ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ БАЛКИ

Многопролётная балка – это геометрически неизменяемая система, состоящая из прямолинейных стержней – одного или нескольких, шарнирно или жёстко соединённых друг с другом по концам и расположенных так, что их продольные оси образуют единую прямую, с внешними связями (опорами) более чем в двух точках; предназначена для работы на изгиб. Q M M + d. M Q + d. Q Кинематический анализ а) количественный анализ: W = 3 D – 2 H – C 0 б) структурный анализ – правила расположения связей: – в пролёте не может быть более двух шарниров (в том числе более одного поступательного); – суммарное число шарниров в двух смежных пролётах – не более трёх (шарниры – определимой многопролётной балки (МСОБ): Для статическицилиндрические или поперечные поступательные). W=0 С 0 = 3 D – 2 H – необходимое число опорных связей.

Основные структурные схемы многопролётных СО балок а) р е г у л я р н ы е ГЧ 1 УГЧ 2 УГЧ 3 УГЧ 4 ГЧ …ш-ш – о-о – ш-ш – о-о… …ш – о – ш – о… б) к о м б и н и р о в а н н ы е ГЧ 1 УГЧ 2 УГЧ 1 ш – ш–о – о–ш– ш …ш – о – ш – ш– о – ш – – о – МСОБ: о–ш –о Признаки главных частей о 1) основной – наличие трёх связей с «землёй» (безусловно главная часть); 2) дополнительный – наличие двух параллельных связей, перпендикулярных к оси балки (условно главная часть). Рабочая схема балки – вспомогательная расчётная схема, на которой части балки (диски) изображаются на разных уровнях: главные части – на самом нижнем уровне, второстепенные части – выше (тем выше, чем более второстепенной является часть); на самом верхнем уровне располагается самая второстепенная часть. ВЧ 1 ГЧ 1 ВЧ 2 ВЧ 3 ВЧ 4 УГЧ 2 ВЧ 5

Особенности работы МСОБ под нагрузками 1) нагрузка, приложенная к главной части, вызывает усилия (изгибающие моменты и поперечные силы) только в загруженной главной части; остальные части балки не работают ( M и Q в них равны 0 ); 2) при загружении некоторой второстепенной части усилия M и Q возникают в последовательности (цепи) частей, начинающейся с загруженной части и заканчивающейся ближайшими главными частями. Мнемоническое правило: «силовые потоки» растекаются по рабочей схеме балки только в направлении сверху вниз от точек приложения нагрузок. ВЧ 3 ВЧ 1 ГЧ 1 ВЧ 2 ВЧ 4 УГЧ 2 ВЧ 5

Расчёт МСОБ на действие неподвижной (постоянной) нагрузки – пример F = 30 к. Н М = 30 к. Н*м A B 3 м 3 C f 2 4 F = 30 к. Н E j h 1 q = 10 к. Н/м 4 1 G k 6 2 Рабочая схема балки М = 30 к. Н*м F = 30 к. Н f A ГЧ 1 B j h ВЧ 1 C q = 10 к. Н/м ВЧ 2 E УГЧ 2 G k Кинематический анализ: а) W = 3 D – 2 H – C 0= = 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть геометрически неизменяемой б) структурный анализ: «земля» + ABf = ГНС 1 (3 связи 1 -го типа) ГНС 1 + f. Ch = ГНС 2 (шарнир и связь 1 -го типа) ГНС 2 + j. EGk = ГНС (3 связи 1 -го типа, hj – связь) Последовательно сть расчёта: ВЧ 2 ВЧ 1 ГЧ 1, УГЧ 2

Расчёт МСОБ на действие неподвижной (постоянной) нагрузки – пример F = 30 к. Н М = 30 к. Н*м A B 3 м 3 C f 2 F = 30 к. Н E j h 4 q = 10 к. Н/м 1 4 1 G k 6 2 Рабочая схема балки М = 30 к. Н*м F = 30 к. НV F = 30 к. Н f A ГЧ 1 B Vh h Hh j Hj q = 10 к. Н/м ВЧ 2 ВЧ 1 C Vh Hh j Hj E Vj Smh = 0, Smj = 0, Sx = 0 Vj = 20 к. Н Vh= 50 к. Н Hj = Hh M 20 20 Q 20 УГЧ 2 G k Кинематический анализ: а) W = 3 D – 2 H – C 0= = 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть геометрически неизменяемой б) структурный анализ: «земля» + ABf = ГНС 1 (3 связи 1 -го типа) ГНС 1 + f. Ch = ГНС 2 (шарнир и связь 1 -го типа) ГНС 2 + j. EGk = ГНС (3 связи 1 -го типа, hj – связь) Последовательно сть расчёта: ВЧ 2 ВЧ 1 ГЧ 1, УГЧ 2

Расчёт МСОБ на действие неподвижной (постоянной) нагрузки – пример F = 30 к. Н М = 30 к. Н*м A B 3 м C f 3 2 F = 30 к. Н E j h 4 q = 10 к. Н/м 1 4 1 G k 6 2 Рабочая схема балки М = 30 к. Н*м F = 30 к. НV F = 30 к. Н Hf A ГЧ 1 f Vh h Vf Hh ВЧ 1 C Hf B Vf j Hj q = 10 к. Н/м ВЧ 2 VC V h Hh j Hj E Vj Smf = 0, Smh = 0, Sm. C = 0, Smj = 0, Sx = 0 VC = 70 к. Н Vj = 20 к. Н Vf = – 20 к. Н Vh= 50 к. Н Hf = Hh 50 Hj = Hh M 50 30 20 20 20 Q 20 УГЧ 2 G k Кинематический анализ: а) W = 3 D – 2 H – C 0= = 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть геометрически неизменяемой б) структурный анализ: «земля» + ABf = ГНС 1 (3 связи 1 -го типа) ГНС 1 + f. Ch = ГНС 2 (шарнир и связь 1 -го типа) ГНС 2 + j. EGk = ГНС (3 связи 1 -го типа, hj – связь) Последовательно сть расчёта: ВЧ 2 ВЧ 1 ГЧ 1, УГЧ 2

Расчёт МСОБ на действие неподвижной (постоянной) нагрузки – пример F = 30 к. Н М = 30 к. Н*м A B 3 м C f 3 2 F = 30 к. Н E j h 4 q = 10 к. Н/м 1 4 1 G k 6 2 Рабочая схема балки М = 30 к. Н*м F = 30 к. НV VA F = 30 к. Н HA Hf A ГЧ 1 f Vh h Vf Hh ВЧ 1 C Hf B j Hj q = 10 к. Н/м ВЧ 2 VC V h Hh j E Hj Vj VB Vf Smf = 0, Smh = 0, Sm. A = 0, Sm. C = 0, Smj = 0, Sm. B = 0, Sx = 0 VC = 70 к. Н Vj = 20 к. Н VB = – 11, 67 к. Н VA = 21, 67 к. Н Vf = – 20 к. Н Vh= 50 к. Н Hf = Hh 50 Hj = Hh HA = Hf 21, 67 65 8, 33 40 M 50 30 20 20 20 Q 20 УГЧ 2 G k Кинематический анализ: а) W = 3 D – 2 H – C 0= = 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть геометрически неизменяемой б) структурный анализ: «земля» + ABf = ГНС 1 (3 связи 1 -го типа) ГНС 1 + f. Ch = ГНС 2 (шарнир и связь 1 -го типа) ГНС 2 + j. EGk = ГНС (3 связи 1 -го типа, hj – связь) Последовательно сть расчёта: ВЧ 2 ВЧ 1 ГЧ 1, УГЧ 2

Расчёт МСОБ на действие неподвижной (постоянной) нагрузки – пример F = 30 к. Н М = 30 к. Н*м A B 3 м C f 3 2 F = 30 к. Н E j h 4 q = 10 к. Н/м 1 4 1 G k 6 2 Рабочая схема балки М = 30 к. Н*м F = 30 к. НV VA F = 30 к. Н HA Hf A ГЧ 1 f Vh h Vf Hh ВЧ 1 C Hf B j Hj q = 10 к. Н/м ВЧ 2 VC V h Hh j E Hj УГЧ 2 G k Кинематический анализ: а) W = 3 D – 2 H – C 0= = 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть геометрически неизменяемой б) структурный анализ: «земля» + ABf = ГНС 1 (3 связи 1 -го типа) ГНС 1 + f. Ch = ГНС 2 (шарнир и связь 1 -го типа) ГНС 2 + j. EGk = ГНС (3 связи 1 -го типа, hj – связь) Последовательно сть расчёта: ВЧ 2 ВЧ 1 ГЧ 1, УГЧ 2 Vj VG VE VB Vf Smf = 0, Smh = 0, Sm. E = 0, Sm. A = 0, Sm. C = 0, Smj = 0, Sm. G = 0, Sm. B = 0, Sx = 0 VC = 70 к. Н Vj = 20 к. Н VB = – 11, 67 к. Н VG = 49, 17 к. Н VA = 21, 67 к. Н Vf = – 20 к. Н Vh= 50 к. Н VE = 60, 83 к. Н Hf = Hh 50 Hj = Hh HA = Hf Hj = 0 Hh = Hf = HA = 0 25 21, 67 65 8, 33 40 M 50 30 20 20 30, 83 22, 5 20 Q 20 30 M Q 29, 17 N=0 Проверка результатов расчёта: Sm. С = 0, Sy = 0 ? ( для всей балки )

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом 1) полное решение – выявление линейных выражений S(x) по характерным участкам Вариант расположения единичного груза F = 1; границы участков – границы дисков (элементов ы: балки) + сечение с определяемым усилием S(x); x 2) использование типовых линий. Линии влияния однопролётной балки. влияния для опорных реакций VB VA Груз F =1 – в произвольной точке балки F=1 1 A B при х = 0: VA = 1; VB = 0; VB = x / l; Sm. А = 0, 1 VA = 1 – x / l; при х = l : VA = 0; VB = 1. Sm. В = 0 a b Линии влияния M 1 и Q 1 в межопорном сечении 1 -1 l d c а) груз F =1 слева от сечения 1 уравнен 0 Л. В. VA ия левых 1 при х = 0: M 1 = 0; Q 1 = 0; прямых 0 Л. В. VB при х = a – 0: M = ab/l; Q = – a/l 1 a ая Лева я мая пря 0 b/l 0 прям ая b Прав ая пр ямая 0 Прав ая пр ямая a/l 1 0 Параллельные 1 б) груз F =1 справа от сечения Л. В. M 1 Л. В. Q 1 уравнен ия правых прямых при х = a + 0: M 1 = ab/l; Q 1 = b/l ; при х = l: M 1 = 0; Q 1 = 0.

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом x VA 2 A VB F=1 2 c 2 B 3 1 1 a 3 b l c c 3 Линии влияния опорных реакций Груз F =1 – в произвольной точке балки при х = 0: VA = 1; VB = 0; VB = x / l; Sm. А = 0, VA = 1 – x / l; при х = l : VA = 0; VB = 1. Sm. В = 0 d 1 0 Л. В. VA 1 0 a я ева Л Лева я c 2 1 1 уравнен ия левых прямых Л. В. VB я ма пря 0 b/l 0 прям 0 Линии влияния M 1 и Q 1 в межопорном сечении 1 -1 а) груз F =1 слева от сечения ая b Прав ая пр ямая Л. В. M 1 0 Прав ая пр ямая a/l 1 при х = 0: M 1 = 0; Q 1 = 0; при х = a – 0: M 1 = ab/l; Q 1 = – a/l б) груз F =1 справа от сечения Л. В. Q 1 0 Параллельные 0 1 Л. В. M 2 Л. В. Q 2 Л. В. M 3 c 3 Л. В. Q 3 уравнен ия правых прямых при х = a + 0: M 1 = ab/l; Q 1 = b/l ; при х = l: M 1 = 0; Q 1 = 0. Линии влияния M и Q в сечениях 2 -2 и 3 -3 на левой и правой консолях балки

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом x VA 2 c 2 3 b l c Построить линию влияния М 1 F=F=1 1 B 3 1 1 a Пример VB F=1 c 3 1 2 м 1 d 1 0 Л. В. VA 1 0 a я ева Л Лева я Л. В. VB я ма пря 0 b/l 0 прям c 2 1 0 1 ая b Прав ая пр ямая Л. В. M 1 Прав ая пр 0 ямая a/l 1 2 Параллельные 0 1 Л. В. M 2 Л. В. Q 2 Л. В. M 3 c 3 Л. В. Q 3 2 4 2 6 Рабочая схема балки F = М 1 = 0 1 F=1 ГЧ 1 ВЧ 1 Не работают ВЧ 2 ВЧ 3 УГЧ 2 Типовая ЛВ Л. В. Q 1 0 4 м 0 1 Л. В. M 1 2

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом x VA 2 c 2 3 b l c Построить линию влияния М 1 F=1 B 3 1 1 a Пример VB F=1 c 3 1 2 м 1 d 1 0 Л. В. VA 1 0 a я ева Л Лева я Л. В. VB я ма пря 0 b/l 0 прям c 2 1 0 1 2 ая ямая ГЧ 1 Параллельные 0 1 ВЧ 3 Л. В. M 2 Л. В. Q 2 Л. В. M 3 c 3 Л. В. Q 3 УГЧ 2 ВЧ 1 Типовая ЛВ Л. В. Q 1 0 2 4 2 6 Рабочая схема балки F = 1 Не работают ВЧ 2 Л. В. M 1 0 ямая a/l 1 М 1 = 0 – 1 b Прав ая пр 4 м 0, 5 0 0 1 Л. В. M 1 2

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом x VA 2 c 2 3 b l c Построить линию влияния М 1 F=1 B 3 1 1 a Пример VB F=1 c 3 1 2 м 1 d 1 0 Л. В. VA 1 0 a я ева Л Лева я Л. В. VB я ма пря 0 b/l 0 прям c 2 1 0 1 ая ямая 2 4 2 6 2 Рабочая схема балки F=1 Не работают М 0, 5 М 1 = 01 =Не работают ГЧ 1 Параллельные 0 1 Л. В. M 2 Л. В. Q 2 Л. В. M 3 c 3 Л. В. Q 3 УГЧ 2 ВЧ 1 Типовая ЛВ Л. В. Q 1 0 ВЧ 3 ВЧ 2 Л. В. M 1 0 ямая a/l 1 4 м b Прав ая пр 2 0, 5 0 0 1 0 Л. В. M 1

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ статическим методом x VA 2 c 2 3 b l c Построить линию влияния М 1 F=1 B 3 1 1 a Пример VB F=1 c 3 1 2 м 1 d 1 0 Л. В. VA 1 0 a я ева Л Лева я Л. В. VB я ма пря 0 b/l 0 прям c 2 1 0 1 ая ямая М 1 = 0 Не работают ГЧ 1 Параллельные 0 1 Л. В. M 2 Л. В. Q 2 Л. В. M 3 c 3 Л. В. Q 3 F=1 ВЧ 3 УГЧ 2 ВЧ 1 Типовая ЛВ Л. В. Q 1 0 2 4 2 6 Рабочая схема балки ВЧ 2 Л. В. M 1 0 ямая a/l 1 4 м b Прав ая пр 2 0, 5 0 0 1 0 0 Л. В. M 1 2

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим методом – алгоритм и пример рассмотрены в теме «Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом» Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры ) Mmax = Mconst+ S Mtemp, max Mрасч= Mmin = Mconst+ S Mtemp, min p = 10 к. Н/м F = 20 к. Н Qmax= Qconst+ S Qtemp, max Qрасч= Mсоотв Qmin = Qconst+ S Qtemp, min Требуется построить объемлющую эпюру М на участке c. D F = 20 к. Н q , F – постоянные нагрузки 3 p , F 1 , F 2 – временные нагрузки F 1 = 16 к. Н, F 2 = 18 к. Н F 1 F 2 Расчётные сечения 1, 2, … , 7 2 2 2 q = 12 к. Н/м c 1 2 3 4 5 6 D 7 1 1 1, 5 2 м 4 2 6 2 52 20 18 0, 5 1 2 Эпюра Mconst 12, 5 ( к. Н*м ) 1 0, 75 20 3, 5 Л. В. M 3 1, 125 1, 5 Л. В. M 2 0, 5 Л. В. M 4

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим методом – алгоритм и пример рассмотрены в теме «Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом» Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры ) Mmax = Mconst+ S Mtemp, max Mрасч= Mmin = Mconst+ S Mtemp, min p = 10 к. Н/м Требуется построить объемлющую эпюру М на участке c. D F = 20 к. Н q , F – постоянные нагрузки q = 12 к. Н/м 3 p , F 1 , F 2 – временные нагрузки c 1 2 3 4 5 6 D 7 F 1 = 16 к. Н, F 2 = 18 к. Н F 1 F 2 1 1 1, 5 Расчётные сечения 1, 2, … , 7 2 6 2 2 M 4, max= M 4, const + M 4, temp, max= 52 = – 3, 5 + 66 = 62, 5 к. Н*м 20 20 3, 5 M 4, min= M 4, const + M 4, temp, min= Эпюра Mconst ( к. Н*м ) = – 3, 5 – 93 = – 96, 5 к. Н*м p 18 12, 5 F = 20 к. Н 2 м 4 p p 0, 75 F 1 Qmax= Qconst+ S Qtemp, max Qрасч= Mсоотв Qmin = Qconst+ S Qtemp, min F 1 F 2 1, 5 1, 125 p F 2 0, 5 Загружение M 4, temp, max на max M 4, temp Аналогично= 66 к. Н*м для Загружение остальных сечений на min M 4, temp, min= – 93 к. Н*м Л. В. M 4

Расчёт МСОБ на временные (подвижные) нагрузки с помощью линий влияния Построение линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим методом – алгоритм и пример рассмотрены в теме «Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом» Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры ) Mmax = Mconst+ S Mtemp, max Mрасч= Mmin = Mconst+ S Mtemp, min p = 10 к. Н/м F = 20 к. Н Qmax= Qconst+ S Qtemp, max Qрасч= Mсоотв Qmin = Qconst+ S Qtemp, min q = 12 к. Н/м c 1 2 3 4 5 6 D 7 1 1 1, 5 2 м 4 2 6 52 20 Mmin 3, 5 146 18 2 Требуется построить объемлющую эпюру М на участке c. D F = 20 к. Н q , F – постоянные нагрузки 3 p , F 1 , F 2 – временные нагрузки F 1 = 16 к. Н, F 2 = 18 к. Н F 1 F 2 Изгибающие моменты, к. Н*м 2 2 2 № сеч. 20 Эпюра Mconst 12, 5 122 ( к. Н*м ) Объемлющая эпюра M Mmax ( к. Н*м ) 95 Mconst 1 2 3 4 5 6 7 0 – 20 – 52 – 3, 5 18 12, 5 – 20 От врем. нагр. max 0 14 28 66 77 62, 5 0 min 0 – 47 – 94 – 93 – 82 – 90, 75 – 102 Расчётные max 0 – 6 – 24 62, 5 95 75 – 20 min 0 – 67 – 146 – 96, 5 – 64 – 78, 25 – 122

Контрольные вопросы ( в скобках даны номера слайдов, на которых можно найти ответы на вопросы; для перехода к слайду с ответом можно сделать щелчок мышью по номеру в скобках*); для возврата к контрольным вопросам сделать щелчок правой кнопкой мыши и выбрать «Перейти к слайду 25» ) 1. Какие системы называются статически определимыми? ( 2 ) 2. При выполнении каких условий система может рассматриваться как статически определимая? ( 2 ) 3. Может ли быть статически неопределимой задача определения усилий в системе без лишних связей? ( 2 ) 4. Является ли статически определимой система без лишних связей, рассчитываемая по деформированной схеме? ( 2, 3 ) 5. Какими общими свойствами обладают все статически определимые системы? ( 4 ) 6. Если в статически определимой системе изменить жёсткости некоторых элементов, то приведет ли это к изменению силовых факторов при той же нагрузке? ( 4 ) 7. Как статически определимая система реагирует на изменение температуры или смещения связей? Оценить статически и кинематически. ( 4 ) 8. Каковы основные типы статически определимых систем? ( 5 ) 9. Что такое многопролётная балка? ( 7 ) 10. Особенности кинематического анализа многопролётных балок. ( 7 ) Правила расположения опор и шарниров в многопролётной статически определимой балке ( МСОБ ). ( 7 ) 11. Каковы основные структурные схемы МСОБ? ( 8 ) 12. По каким признакам определяются главные части МСОБ? ( 8 ) 13. Что такое рабочая схема многопролётной СО балки? ( 8 ) 14. Как располагаются на рабочей схеме главные и второстепенные части балки? ( 8 ) 15. Как работают части МСОБ при локальном загружении а) главной части? ( 9 ) б) второстепенной части? ( 9 ) _______________________________ *) Только в режиме «Показ слайдов»

Контрольные вопросы ( в скобках даны номера слайдов, на которых можно найти ответы на вопросы; для перехода к слайду с ответом можно сделать щелчок мышью по номеру в скобках*); для возврата к контрольным вопросам сделать щелчок правой кнопкой мыши и выбрать «Перейти к слайду 26» ) 16. Как с помощью рабочей схемы определяется рациональный порядок расчёта МСОБ? (10) 17. Могут ли реакции опор и усилия в главной части МСОБ быть определены раньше, чем в соседней с ней второстепенной части? ( 10 ) 18. Как выполняется проверка результатов расчёта МСОБ на заданную неподвижную нагрузку? ( 15 ) 19. Каковы возможные варианты построения статическим методом линий влияния силовых факторов в МСОБ? ( 16 ) 20. Вид и особенности типовых линий влияния опорных реакций однопролётной балки с консолями. ( 17 ) 21. Каковы типовые линии влияния изгибающих моментов и поперечных сил в сечениях однопролётной балки с консолями ( общий вид, особенности, характерные ординаты ) а) в межопорном сечении? ( 16 ) б) в сечениях на левой и правой консолях? ( 16 ) 22. Как взаимно ориентированы левая и правая прямые типовой линии влияния поперечной силы в сечении балки? ( 16, 17 ) 23. Где расположен и чему равен скачок на типовой линии влияния поперечной силы в любом сечении балки? ( 16, 17 ) 24. Как можно использовать типовые линии влияния для построения линий влияния силовых факторов в многопролетной СО балке? ( 18– 21 ) 25. Алгоритм построения линий влияния силовых факторов в МСОБ кинематическим методом. ( 22 ) 26. Какие расчётные и соответствующие им усилия определяются в общем случае в МСОБ? ( 22 ) 27. Изложить порядок построения объемлющей эпюры изгибающих моментов в МСОБ. ( 22– 24 ) ______________________________ *) Только в режиме «Показ слайдов»