НОВЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СПЛАВЫ АКУСТИЧЕСКИЕ И РЕЗИСТИВНЫЕ СВОЙСТВА В

НОВЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СПЛАВЫ: АКУСТИЧЕСКИЕ И РЕЗИСТИВНЫЕ СВОЙСТВА В ИНТЕРВАЛЕ ТЕМПЕРАТУР 5÷ 325 К СЕМЕРЕНКО Ю. А. Физико-технический институт низких температур им. Б. И. Веркина НАН Украины пр. Ленина 47, 61103 Харьков, Украина e-mail: semerenko@ilt. kharkov. ua

ВВЕДЕНИЕ НЕДОСТАТКИ ТРАДИЦИОННЫХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ ДЛЯ КРИОГЕННОГО, АТОМНОГО И ХИМИЧЕСКОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ И ПУТИ ИХ ПРЕОДОЛЕНИЯ: 1. Относительно низкие прочностные свойства при криогенных температурах, обусловленные метастабильностью аустенита. Традиционным путем достижения стабильности аустенитной структуры при криогенных температурах является повышение содержания никеля, однако это значительно повышает стоимость и вес металлоизделий. 2. Использование традиционных хромо-никелевых сплавов в атомной промышленности ограничено по причине образования под действием нейтронного облучения долгоживущего bрадиоактивного изотопа имеющего период полураспада 91. 6 лет. Перспективным направлением решения этой проблемы является применение хромомарганцевых нержавеющих сталей, экономно легированных или не содержащих никель. 3. При создании криогенных устройств, использующих эффект сверхпроводимости, важное значение приобретает обеспечение немагнитных свойств конструкционных материалов. Перспективным направлением создания малодефицитных дешевых (содержание Mn в земной коре в 11 раз превышает содержание Ni; в настоящее время Mn дешевле Cr в 2. 8, а Ni в 9. 3 раза) высокопрочных при криогенных температурах и более легких (Mn в 1. 2 раза легче Ni) нержавеющих сталей является использование аустенитной области системы Fe-Cr-Mn.

В работах [1, 2] исследовано распределение пластичности и вязкости при криогенных температурах в безникелевых аустенитных сплавах с содержанием 0 -15% Cr 20 -50% Mn и менее 0. 03 % C и N. Найденные закономерности позволили определить оптимальный состав стабильно-аустенитного при температурах выше 20 К сплава: Fe 100 -xy. Crx. Mny (x=5 10%, y=30 40%, N 0. 05%). Стали этого состава обладают высокой пластичностью, прочностью и малую склонность к коррозии в малоагрессивных средах (в атмосферных условиях), они могут быть произведены в промышленных воздушных электродуговых печах. Диаграммы распределения предела текучести при допуске на деформацию 0. 2% 0. 2, относительного удлинения и ударной вязкости KCV сплавов Fe-Cr-Mn по данным работ [1, 2]: (a) – при 77 К, (b) – при 20 К после пластической деформации до разрушения при той же температуре. Штриховкой показана область концентраций, соответствующая сплавам, изученным в настоящей работе. [1] G. Grikurov, I. Baratashvili, L. Skibina, M. Chernik, N. Antropov and K. Yushenko, J. Phys. IV France 112, 279 (2003). [2] G. Grikurov, N. Antropov, I. Baratashvili, L. Skibina, M. Chernik and K. Yushenko, Adv. Cryog. 50 (2004).

ИССЛЕДОВАННЫЕ ОБРАЗЦЫ И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТА Изучены температурные зависимости (ОБЛАСТЬ ТЕМПЕРАТУР 5 300 К): 1. логарифмического декремента колебаний 2. динамического модуля Юнга, (метод двойного составного вибратора, 75 к. Гц в амплитудно независимой области 0 ~ 10 -7) 3. удельного электросопротивления Изучены образцы сплава Fe 100 -x-y. Crx. Mny, где x=(5, 10 %) и y=(30, 35, 40 %). Основные примеси внедрения C 0. 03%, N 0. 05%, S, P < 0. 02% и Si < 0. 3% Два типа образцов: 1) цилиндрические стержни диаметром ~ 1 мм и длиной ~ 30 мм, 2) образцы в виде прямоугольных стержней с размерами 3 3 30 мм 3. Образцы имели структуру -аустенита, которая была получена отжигом в течение 1 часа при 1273 К с последующей закалкой в воду Структурно фазовые диаграммы сплавов Fe-Cr-Mn: (a) – при 20 К, (b) – при 20 К после пластической деформации до разрушения при той же температуре. - марганцевый феррит (ОЦК мартенсит); - аустенит (ГЦК); - мартенсит (ГПУ); - феррит (ОЦК); химическое соединение Fe. Cr (элементарная ячейка тетрагональная из 30 атомов типа -урана [3]). [2] G. Grikurov, N. Antropov, I. Baratashvili, L. Skibina, M. Chernik and K. Yushenko, Adv. Cryog. 50 (2004). [3] Металлография железа, под ред. Ф. Н. Тавадзе, Металлургия, Москва (1972).

РЕЗУЛЬТАТЫ АКУСТИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ Сплавы с 5 % Cr Температурные зависимости логарифмического декремента колебаний (Т) – (a), (c) и динамического модуля Юнга E(T) – (b), (d) в сплавах Fe 95 -x. Cr 5 Mnx: (a), (b) – массивные образцы, (c), (d) – проволочные образцы. сплошные линии на рисунках (a), (с) – теоретические температурные зависимости фона акустического поглощения, рассчитанные по формуле (1);

РЕЗУЛЬТАТЫ АКУСТИЧЕСКИХ ИЗМЕРЕНИЙ Сплавы с 10 % Cr Температурные зависимости логарифмического декремента колебаний (Т) – (a), (c) и динамического модуля Юнга E(T) – (b), (d) в сплавах Fe 90 -x. Cr 10 Mnx: (a), (b) – массивные образцы, (c), (d) – проволочные образцы. сплошные линии на рисунках (a), (с) – теоретические температурные зависимости фона акустического поглощения, рассчитанные по формуле (1);

ФОНОВОЕ ПОГЛОЩЕНИЕ (1) UBG - энергии активации процесса неконсервативного вязкого движения дислокаций, A 1, A 2 - подгоночные параметры

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ДИНАМИЧЕСКОГО МОДУЛЯ ЮНГА (2) - адиабатический модуль упругости идеального кристалла при T 0 К изменение объема вследствие теплового расширения - параметр Грюнайзена 1 В ДЕБАЕВСКОМ ПРИБЛИЖЕНИИ (3) (4) ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ (5) - дефект модуля, обусловленный тепловыми фононами; - дефект модуля, обусловленный тепловым движением электронов проводимости.

1. Установлено, что увеличение концентрации Cr приводит к повышению, а увеличение концентрации Mn к уменьшению температуры Дебая сплава. 2. Увеличение концентрации Mn и, соответственно, уменьшение концентрации Fe при неизменной концентрации Cr приводит к систематическому монотонному уменьшению фононного и электронного дефектов динамического модуля Юнга. 3. Увеличение концентрации Cr при неизменной концентрации Mn как в случае проволочных, массивных образцов приводит к увеличению параметра так и в случае , что согласуется с литературными данными о концентрационной зависимости предела текучести (см. рис. ). Нужно отметить, что параметр проволочных образцов меньше параметра массивных образцов

Диаграммы распределения предела текучести при допуске на деформацию 0. 2% 0. 2, относительного удлинения и ударной вязкости KCV сплавов Fe-Cr-Mn по данным работ [12, 13]: (a) – при 77 К, (b) – при 20 К после пластической деформации до разрушения при той же температуре. Штриховкой показана область концентраций, соответствующая сплавам, изученным в настоящей работе. [12] G. Grikurov, I. Baratashvili, L. Skibina, M. Chernik, N. Antropov and K. Yushenko, J. Phys. IV France 112, 279 (2003). [13] G. Grikurov, N. Antropov, I. Baratashvili, L. Skibina, M. Chernik and K. Yushenko, Adv. Cryog. 50 (2004).

РЕЗИСТИВНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ СПЛАВ Fe 95 -x. Cr 5 Mnx СПЛАВ Fe 90 -x. Cr 10 Mnx (a) – массивные образцы, (b) – проволочные образцы

Обращает на себя внимание значительная величина электросопротивления изученных сплавов во всем интервале температур, включая самые низкие, где основной вклад в электросопротивление дает рассеяние электронов на несовершенствах кристаллической решетки. В образцах с 5% Cr наблюдается систематическое увеличение электросопротивления с повышением содержания Mn в сплаве. Такое поведение согласуется с литературными данными об электропроводности чистых металлов составляющих сплав. Основные особенности температурных зависимостей электросопротивления в проволочных и массивных образцах качественно подобны. В сплавах с 10% Cr регулярное изменение величины электросопротивления при изменении концентрации Mn и Fe не наблюдается. При переходе от проволочных образцов к массивным поведение температурных зависимостей электросопротивления также меняется несистематически. Как и в случае с модулем Юнга, возможной причиной нерегулярного изменения электросопротивления могут быть различия в структуре образцов, вызванные неидентичностью условий их приготовления, например, возможное наличие включений –мартенситной фазы. Кроме того, нельзя исключить также и структурный фактор: пересыщение сплава марганцем и образова-ние крупных кластеров с дальним упорядочением. ЗАКЛЮЧЕНИЕ 1. Известно, что электросопротивление и фаз существенно отличается, при этом электросопротивление – мартенсита может быть как больше так и меньше электросопротивления –аустенита в зависимости от наличия легирующих примесей. Превращение также сопровождается появлением пика поглощения, температура локализации которого соответствует температуре превращения. Как правило, температуры прямого и обратного превращения не совпадают, и на температурных зависимостях электросопротивления и модуля упругости наблюдается гистерезисная петля, а температура локализации пика поглощения меняется при нагреве и охлаждении. Отсутствие на полученных температурных зависимостях электросопротивления, акустического поглощения и модуля упругости особенностей и гистерезисных петель, характерных для превращения, свидетельствует о стабильности структуры изученных сплавов в исследованном интервале температур. 2. Вместе с тем, наблюдаемый в сплавах с 10 % хрома несистематический характер зависимости акустических и резистивных свойств от состава образца может быть связан с наличием в структуре образца -мартенситной фазы, сформировавшейся в процессе получения образца.