Скачать презентацию Методы усиления фундаментов и оснований реконструируемых зданий Технологические Скачать презентацию Методы усиления фундаментов и оснований реконструируемых зданий Технологические

7. Усиление ф-тов.ppt

  • Количество слайдов: 33

Методы усиления фундаментов и оснований реконструируемых зданий Технологические и конструктивные мероприятия Методы усиления фундаментов и оснований реконструируемых зданий Технологические и конструктивные мероприятия

Требования к величинам давления и дополнительной осадки при реконструкции зданий (по ТСН 50 -302 Требования к величинам давления и дополнительной осадки при реконструкции зданий (по ТСН 50 -302 -96) • 1) PII < Rу, где R у = mp ms R R- по формуле (7) СНи. П 2. 01 -83; mp = f ( PR / R ); при PR / R > 0, 8 - m p = 1, 3 , при 0, 8 > PR / R > 0, 5 - m p = 1, 15 , при PR / R < 0, 5 - m p = 1, 0. ms = f (Sрф / SU) и вида грунта основания подошвой фундамента. • 2) Sg < m I S u ; ig < m iu. где Sg - средняя дополнительная осадка ; i g - относительная неравномерность дополнительной осадки ; m I - коэффициент снижения предельных величин деформаций в зависимости от технического состояния конструкций сооружения ( m I = 0, 2 - 0, 4 )

Допустимые дополнительные предельные осадки сооружений Допустимые дополнительные предельные осадки сооружений

Характерные деформации зданий в зависимости от условий их строительства и эксплуатации Характерные деформации зданий в зависимости от условий их строительства и эксплуатации

Характерные деформации зданий в зависимости от условий их строительства и эксплуатации (продолжение) Характерные деформации зданий в зависимости от условий их строительства и эксплуатации (продолжение)

Характерные деформации зданий при различных грунтовых условиях площадки Характерные деформации зданий при различных грунтовых условиях площадки

Повреждение старых зданий пристройках Повреждение старых зданий пристройках

Обрушение жилого здания (пр. Стачек 151, 1988 г. ) Обрушение жилого здания (пр. Стачек 151, 1988 г. )

Пример аварийного выгиба здания от воздействия соседних зданий (СПб, 3 -я Советская ул. ) Пример аварийного выгиба здания от воздействия соседних зданий (СПб, 3 -я Советская ул. )

Характерные дефекты и повреждения фундаментных конструкций Характерные дефекты и повреждения фундаментных конструкций

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Конструктивные методы усиления фундаментов Конструктивные методы усиления фундаментов

Пересадка фундаментов на сваи Пересадка фундаментов на сваи

Пересадка фундаментов на сваи Пересадка фундаментов на сваи

Пересадка фундаментов на сваи Пересадка фундаментов на сваи

Пересадка фундаментов на сваи Пересадка фундаментов на сваи

Инъекционные методы усиления фундаментов Инъекционные методы усиления фундаментов

Инъекционные методы усиления основания Пересадка старого свайного фундамента на буроинъекционные сваи Инъекционные методы усиления основания Пересадка старого свайного фундамента на буроинъекционные сваи

Устройство промежуточной монолитной плиты между фундаментами Устройство промежуточной монолитной плиты между фундаментами

Усиление основания и фундаментов костела Св. Екатерины (Санкт-Петербург) Усиление основания и фундаментов костела Св. Екатерины (Санкт-Петербург)

Реконструкция финской церкви Св. Марии (Санкт-Петербург) (Санкт-Петербург Реконструкция финской церкви Св. Марии (Санкт-Петербург) (Санкт-Петербург

Пизанская башня • • • Высота башни - 60 м, диаметр фундамента составляет 19, Пизанская башня • • • Высота башни - 60 м, диаметр фундамента составляет 19, 6 м; вес башни – 141800 к. Н (14180 т). Начало строительства башни 1173 г. Работы прерваны в 1178 г. когда башня была достроена до половины 4 -го уровня. Строительство возобновилось в 1272 г и продолжалось до 1278 г. (седьмой карниз). Работы по сооружению колокольни с 1360 по 1370 гг. Дополнительно крен увеличился при устройстве в 1834 -1838 гг. пешеходной галереи обозрения на 0, 5 градуса. К 1990 г. наклон фундамента к югу составлял 5, 5 градусов и увеличивался на 6… 8 секунд в год. Отклонение седьмого карниза за первый достигало 4, 1 м. Средняя осадка памятника достигла 3 м.

История строительства башни • 1 -я фаза строительства. 1173 -78 г. г. – 4 История строительства башни • 1 -я фаза строительства. 1173 -78 г. г. – 4 карниза. Работы по строительству приостановлены. Слабый наклон к северу за 100 лет достиг 0, 20. • 2 -я фаза. 1272 – 1278 г. г. Башня доведена до 7 -го карниза. Работы приостановлены. Крен к югу составил 0, 6 0 и в течении следующих 90 лет достиг 1, 6 0. • 3 -я фаза. 1370 г. – завершение строительств колокольни. В 1817 г. наклон башни составил 4, 90. • 4 -я фаза. 1834 г. – земляные работы по устройству пешеходной галереи. Наклон башни к 1990 г. составил 5, 50.

Особенности грунтовых условий основания • Горизонт А. В южной части башни большая толща слабого Особенности грунтовых условий основания • Горизонт А. В южной части башни большая толща слабого илистого глинистого грунта. Слой песка меньшей мощности. • Горизонт В. Состоит из 4 -х слоев, включающих, в том числе, слабую текучую морскую глину с прослойками песка. • Горизонт С. Состоит из плотного песка большой мощности.

Выправление крена башни • 1 этап –предварительная подработка: бурение 12 скважин заходящих под фундамент Выправление крена башни • 1 этап –предварительная подработка: бурение 12 скважин заходящих под фундамент не более чем на 1 м; выемка 7 м 3 грунта (86% севернее и 14%-из под основания). • 2 этап – окончательная подработка: пробурено 41 скважина; вынуто 38 м 3 грунта (31 % - севернее и 69%-из под основания). Максимальное погружение под фундамент составило 2 м. • Крен башни уменьшился на 0, 50 и вернулся к исходному в 1834 г.

Методы и результат выправления крена башни Методы и результат выправления крена башни

Крен колоколен в Венеции Причина крена – гниение верхних голов деревянных свай в фундаментах Крен колоколен в Венеции Причина крена – гниение верхних голов деревянных свай в фундаментах сооружений.