2 РАСЧЕТ МЕХАНИЗМА ПОДЪЕМА ГРУЗА 2 1 Выбор

Зарегистрируйтесь, чтобы просмотреть полный документ!

2. РАСЧЕТ МЕХАНИЗМА ПОДЪЕМА ГРУЗА 2. 1 Выбор кинематической схемы механизма подъема. Кинематика механизма определяется типом привода: нерегулируемый привод от односкоростного двигателя 3 -х фазного переменного тока; привод от односкоростного двигателя с частотным регулированием. Последний является наиболее перспективным и широко применяется на башенных кранах(рис. 2. 1). Рис. 2. 1 Схема механизма подъема груза

2. 2 Расчетное обоснование и выбор каната подъемной лебедки. Расчетное натяжение каната определяется с учетом кратности полиспаста, которая принимается в зависимости от максимальной грузоподъемности. Таблица 2, 1 Кратность и КПД полиспаста Грузоподъемность, Мг Кратность До 1 1, 25 – 6, 3 8 - 16 20 - 32 32 - 40 1 -2 2 -3 3 -4 5 -6 6 -8 КПД 1 – 0, 96 – 0, 94 – 0, 92 0, 9 – 0, 885 – 0, 85 Расчетное статическое натяжение каната (2. 1) Расчетное разрывное усилие каната (условие прочности на разрыв) (2. 2) Канат выбирается по расчетному разрывному усилию и таблице ГОСТ Условие долговечности каната (2. 3)

коэффициент запаса разрывного усилия каната, диаметр каната и коэффициент допустимой величины отношения диаметров. Таблица 2. 2 Коэффициент запаса разрывного усилия и допустимого соотношения диаметров ОБОЗНАЧЕНИЯ Группа режима по ГОСТ 25835=83 Режим работы по Госгортехнадзору РЕЖИМ РАБОТЫ МЕХАНИЗМА 1 М 2 М, 3 М 4 М 5 М 6 М Ручной Л С Т ВТ ПВ% -- 15 25 40 60 К 4 5 5, 5 6 6 Е=D/d 18 20 25 30 35 После выбора каната необходимо из таблицы ГОСТ выписать следующие данные: Диаметр каната, разрывное усилие, показатель удельной прочности, структуру каната и ГОСТ.

2. 3 РАСЧЕТ БАРАБАНА ЛЕБЕДКИ Рис. 2. 2 Схемы к расчету барабана: а, б – с однослойной и многослойной навивкой, в – схема действующих сил и моментов(к расчету на прочность).

Расчет барабана 2. 3. 1. Расчет геометрических характеристик Длина навивки однослойного барабана (2. 4) Длина навивки многослойного барабана (2. 5) высота подъема груза(м) и кратность полиспаста, диаметр конструкции барабана и каната, мм, число запасных витков и число шаг навивки, мм. слоев навивки, Расстояние между опорами корпуса барабана зависят от конструкции: однослойный барабан , многослойный 2. Прочностной расчет барабана Расчет ведется с учетом действия напряжений изгиба, сжатия и кручения Расчетное эквивалентное напряжение в середине пролета барабана (2. 6) Напряжения изгиба, сжатия и кручения (2. 7) Поправочный коэффициент (2. 8)

Таблица 2. 3 Допускаемые напряжения и марка материала корпуса барабана

2. 3. 3 Конструкция и расчет крепление каната на барабане лебедки (2. 9) Рис. 2. 3 Крепление каната прижимными планками: а – схема крепления, б – установка конструкции прижимной планки на нарезном барабане.

По условиям безопасности необходимо установить не менее двух прижимных планок. При наличии 1, 5 – 2 запасных витков натяжение каната в месте крепления каната будет меньше за счет действия сил трения между канатом и поверхностью барабана. Расчетное усилие на месте крепления составит величину (2. 10) угол обхвата барабана n запасными витками каната, коэффициент трения(большее значение - необработанная поверхность барабана, а меньшее – после механической обработки, основание натурального логарифма. Расчетная величина силы трения между канатом и барабаном (2. 11) Необходимое число накладок (2. 12)

2. 3. 4 Расчет крутящего момента и числа оборотов барабана лебедки Крутящий момент на барабане (2. 13) расчетный средний диаметр витка каната (2. 14) Число оборотов барабана (2. 15) 2. 4. Расчетная мощность и параметры двигателя лебедки (2. 16) Таблица 2. 4 Коэффициент режима работы ОБОЗНАЧЕНИЯ механизм кран КР ГРУППА РЕЖИМА 1 М – 3 М 1 К -- 3 К 0, 7 4 М 4 К – 5 К 0, 8 5 М 6 К – 7 К 1, 05 6 М 8 К 1, 3

В подъемных механизмах башенных кранов применяются односкоростные асинхронные двигатели: MTF, MTH, 4 MTH 7 и т. п. Табличное значение мощности при заданном ПВ% должно быть равно или больше расчетной величины. Если в таблице yет данных для двигателя при ПВ=15% , а есть для ПВ 25% можно определить Мощность , которую обеспечит двигатель с ПВ 25% в режиме ПВ 15%: (2. 17) 2. 5 Расчетное обоснование и выбор редуктора Принимаем редуктор типа Ц 2. При выборе редуктора необходимо выполнить условия: МР>МБ, UT>UР, n. P~n. Н. . Расчетное передаточное число редуктора (2. 18) Необходимое межцентровое расстояние редуктора (2. 19) B 3 – габаритный радиус двигателя, мм. Уточненное значение скорости подъема груза (2. 20)

2. 6. Выбор скоростной и тихоходной муфты Тихоходная соединительная зубчатая муфта составляет конструкцию выходного вала редуктора. Скоростная упругая муфта выбирается с учетом Диаметров соединяемых валов и расчетного крутящего момента. Расчетный крутящий момент скоростной муфты: (2. 21) 2. 7 Расчетное обоснование выбора тормоза 2. 7. 1 Расчетный тормозной момент (2. 22) Таблица 2. 5 Коэффициент запаса тормозного момента Группа режима 1 M – 3 M 4 M 5 M – 6 M n. T 1, 5 1, 75 2, 0 Из каталога тормоза необходимо выписать: диаметр шкива, момент инерции шкива, ширину тормозной колодки, тип гидротолкателя.

2. 7. 2 Проверка работоспособности тормоза (2. 23) Мощность трения Таблица 2. 6 Число включений механизма в час. Группа режима 1 M – 3 M 4 M Z 10 5 M – 6 M 18 36 Таблица 2. 7 Допускаемая мощность трения DT, мм 100 200 320 400 500 [NTP], к. Вт 0, 5 0, 85 1, 75 2, 5 3, 5 Контактное напряжение смятия тормозной накладки (2. 24) Условие контактной прочности (2. 25)

2. 8 Проверка возможности пуска привода лебедки с допустимым ускорением Условие нормального пуска (2. 26) Фактическое время пуска (2. 27) Приведенный момент инерции механизма подъема (2. 28) Приведенный момент внешних сопротивлений при пуске (2. 29) Пусковой момент равен максимальному моменту двигателя.

2. 9 Определение параметров деталей крюковой подвески L 2 L L 1 Рис. 2. 4 Схема конструкции крюка и крюковой подвески 2. 9. 1 Определение параметров крюка для максимальной грузоподъемности. 2. 9. 2 Определение параметров блока по диаметру каната. 2. 9. 3 Определение параметров упорного подшипника по осевой нагрузки. 2. 9. 4 Определение размеров траверсы крюка. Высота сечения траверсы: h=L- L 1 - L 2 – 10 мм ; пролет LT=(4 – 5) d; ширина траверсы в середине пролета b = D+ 20 мм. Момент сопротивления изгибу траверсы W=[(b – d) h 2]/6 (2. 30) Нормальное напряжение изгиба траверсы

Скачать презентацию 2 РАСЧЕТ МЕХАНИЗМА ПОДЪЕМА ГРУЗА 2 1 Выбор

Мех.подъема.ppt

Количество слайдов: 14