10. Параметры асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором
echsesp,_chasty_2,_lekcii_10-24.pptx
- Размер: 3.3 Мб
- Автор:
- Количество слайдов: 170
Описание презентации 10. Параметры асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором по слайдам
10. Параметры асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором • U ном – номинальное напряжение двигателя, к. В; • Р ном – номинальная активная мощность двигателя, к. Вт; • n синх – номинальная синхронная частота вращения двигателя, об/мин; • n ном – номинальная частота вращения двигателя, об/мин (или о. е. ); • s ном – номинальное скольжение двигателя, о. е. ; • s кр – критическое скольжение двигателя, о. е. ;
Параметры АЭД с КЗР • η – номинальный КПД двигателя, о. е. ; • cos н – номинальный коэффициент мощности двигателя, о. е. ; • К згр – коэффициент загрузки двигателя, о. е. ; • К п – кратность пускового момента двигателя, о. е. ; • К м – кратность максимального момента двигателя, о. е. ; • К i – кратность пускового тока двигателя, о. е. ; • J – момент инерции ротора двигателя, кг∙м 2 ; • T J – инерционная постоянная ротора двигателя, с.
Асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором 3 В обмотку ротора АЭД токи извне не подаются. В обмотке ротора АЭД токи индуцируются по закону Фарадея.
4 Асинхронный двигатель. Вращающееся магнитное поле статора ВВ С АА В С
5 Асинхронный двигатель. Возникновение тока в обмотке ротора ВF AВ С АА В С
6 Асинхронный двигатель. Действие сил Ампера на обмотку ротора ВF AВ С АА В С
7 Асинхронный двигатель. Вращение ротора В С АА В С
Схема замещения обмотки ротора Ео ∙ s IХро ∙ s Rр I(s) = Ео ∙ s Rр + j Хро ∙ s Эта зависимость имеет сложный вид, т. к. скольжение s есть и в числителе и в знаменателе. Упростить это выражение можно так:
Схема замещения обмотки ротора I(s) = Ео Rр. Разделим числитель и знаменатель на s: s + j Хро Отсюда видно: чем больше скольжение s (т. е. чем медленнее вращается ротор), тем больше ток I. Поэтому пусковой ток АЭД максимален. Этому выражению соответствует такая схема замещения:
Схема замещения обмотки ротора 10 Ео IХро Rр s
Зависимость тока АЭД от скольжения 11 Iпуск = (4… 7) Iном n s 1 01 I Iном
Зависимость электромагнитного момента АЭД от скольжения n s 1 01 Ме Мпуск Мmax Мном nкр sкр
13 Устойчивая рабочая точка 1 0 Ì ñ*2 Me* M c* n/n сх 1Ì å* Ì ñ*
14 Неустойчивая рабочая точка 1 0 Ì ñ*2 Me* M c* n/n сх 1Ì å* Ì ñ* Ì å*
151 0 Мс*2 M e* M c* Мс*= const n кр n р n/n сх 11, 2 0,
Инерционная постоянная – это время, за которое агрегат разгоняется до номинальной частоты вращения, если к ротору приложен постоянный номинальный момент 16][364000 ]/[])[][(4 ][. 222 к. Вт. Р минобnмкг. J c. Т двном синхмехдв J
11. Основные параметры механизмов СН • М тр – момент трогания, о. е. ; • М мин – минимальный момент, о. е. ; • М кл – момент, соответствующий открытию (закрытию) обратного клапана, о. е. ; • n мин – частота, соответствующая минимальному моменту, о. е. ; • n кл – частота открытия (закрытия) обратного клапана, о. е. ; • J – момент инерции ротора механизма, кг∙м 2 ; • T J – инерционная постоянная ротора механизма, с.
Момент сопротивления зависит от типа механизма. Нас интересует зависимость Мс(n)
191. Механизмы с «постоянным» моментом сопротивления Примеры: мельницы, транспортеры, лифты, краны n 0 м р. M с M т M м
202. Механизмы вентиляторного типа Примеры: тягодутьевые механизмы, насосы без противодавления n. M м n р. M р M т с
Особенность момента сопротивления для ГЦН реактора ВВЭР-
Пояснение ВВЭР-1000 Трубопровод каждого ГЦН массивен ГЦН не имеют задвижек, обратных клапанов Первый ГЦН после пуска нагнетает воду не только в реактор, но и создает противодавление для остальных ГЦН. Второй ГЦН запустить уже сложнее РБМК-1000 Трубопровод каждого ГЦН мал ГЦН имеют задвижки и обратные клапаны Запущенные ГЦН не влияют на пуск последующих ГЦН, т. к. нет противотока воды
Пояснение ВВЭР-1000 РБМК-1000 23 Р Р
243. Механизмы с противодавлением Примеры: питательный и бустерный насосы Mм 0 M т. M кл с M р n n кл nм nр Закрытие (открытие) обратного клапана
Зависимость Мс(n) 25 2 мин минтрминc n nn ММMM 2 минклминc nn nn ММMM кл кл клклc n nn МMM 1 1 при n ≤ n мин при n мин < n кл при n ≥ n кл
12. Выбор трансформаторов собственных нужд I ступени трансформации I ступень трансформации низшее напряжение 6, 3 к. В II ступень трансформации низшее напряжение 0, 4 к. В
Выбор мощности ТСН, РТСН I ступени • где ΣР расч. д – суммарная расчетная активная мощность электродвигателей 6, 3 к. В рабочих и резервных механизмов СН, к. Вт; • ΣSрасч. т2 – суммарная расчетная мощность трансформаторов 6/0, 4 к. В II ступени, к. ВА.
Р расч. д = К згр Р ном. д где К згр – коэффициент загрузки двигателя; Р ном. д – номинальная активная мощность двигателя. S расч. т2 = К згр S ном. т2 где К згр – коэффициент загрузки трансформатора 6/0, 4 к. В; S ном. т2 – номинальная мощность трансформатора 6/0, 4 к. В
Номинальная мощность ТСН, РТСН I ступени трансформации выбирается ближайшей большей расчетной мощности Sрасч. т1. Как правило, мощность РТСН принимается равной мощности ТСН. В случае неуспешного самозапуска мощность РТСН увеличивают на 1 ступень.
Иногда РТСН вынужденно выбирают с большей мощностью, чем ТСН. Это происходит в следующих случаях: 1) РТСН подключается к РУ-110 к. В и из соображений надежности должен иметь расщепленную обмотку. Для данного напряжения выпускаются РТСН с минимальной мощностью 25 МВА ; 2) РТСН подключается к РУ-220 к. В. Для данного напряжения выпускаются РТСН с минимальной мощностью 32 МВА ; 3) РТСН подключается к РУ-330 к. В. Для данного напряжения выпускаются РТСН с минимальной мощностью 40 МВА.
13. Выбор ТСН, РТСН II ступени трансформации Расчетная нагрузка ТСН второй ступени трансформации определяется аналогично, как и для первой ступени, но суммируют мощности потребителей напряжением 0, 4 к. В. Из-за неоднородности состава электроприемников их разбивают на 4 группы: Рн 1 – постоянно работающие двигатели единичной мощностью 70… 200 к. Вт; Рн 2 – периодически работающие двигатели мощностью менее 100 к. Вт; Рн 3 – эпизодически работающие двигатели задвижек, колонок дистанционного управления и т. д. Рн 4 – освещение и электрообогрев.
Далее определяют расчетную мощность: S расч. т2 = 0, 7 ΣР н 1 + 0, 35 ΣР н 2 + 0, 15 ΣР н 3 + + 0, 85 ΣР н 4 Номинальная суммарная мощность всех ТСН энергоблока должна быть не менее расчетной мощности. Обычно единичная мощность ТСН принимается S ном = 1000 к. ВА, а соответствия расчетной мощности добиваются выбором нескольких ТСН на секцию.
Резервирование СН на напряжении 0, 4 к. В • В отличие от напряжения 6, 3 к. В, где применяется явное резервирование, в системе СН напряжением 0, 4 к. В используют неявное резервирование. • Поэтому РТСН как таковые отсутствуют. Их роль играют рабочие ТСН.
Выбор типа ТСН Трансформаторы 6, 3/0, 4 к. В: • масляные • сухие
35 Системы охлаждения сухих трансформаторов Сухие трансформаторы С Естественное воздушное при открытом исполнении СЗ Естественное воздушное при защищенном исполнении (в защитном кожухе со степенью IP 21…IP 54) СГ Естественное воздушное при герметичном исполнении (нет обмена между внутренним и внешним воздухом) СД Воздушное с принудительной циркуляцией воздуха
36 Трансформатор ТС (без кожуха) Трансформатор ТСЗ (с кожухом IP 33)
37 Трансформаторы с естественной циркуляцией воздуха и масла М Естественное масляное при открытом исполнении ( с расширителем ) МЗ Естественное масляное при защищенном исполнении (защита масла с азотом без расширителя ) МГ Естественное воздушное при герметичном исполнении (с гофрированными стенками без расширителя )
38 Трансформаторы с естественной циркуляцией воздуха и масла ТМ ТМЗ ТМГ
14. Переход в системах собственных нужд с напряжений 6, 3/0, 4 к. В на напряжения 10, 5/0, 69/0, 4 к. В • На зарубежных электростанциях все большее распространение получает система напряжения сети собственных нужд 10, 5/0, 69/0, 4 к. В. • В то же время отечественные электрические станции используют в настоящее время традиционную систему напряжений 6, 3/0, 4 к. В. • Переход на систему 10, 5/0, 69/0, 4 к. В весьма желателен и перспективен. • Основной эффект от перехода с системы 6, 3/0, 4 к. В на систему 10, 5/0, 69/0, 4 к. В состоит в том, что при повышенном напряжении снижаются токи как нормального, так и аварийного режимов.
Переход в системах собственных нужд с напряжений 6, 3/0, 4 к. В на напряжения 10, 5/0, 69/0, 4 к. В • При повышении напряжения в 10, 5/6, 3 = 1, 67 раза, примерно в такое же количество раз снижаются токи нормального режима на секциях 10, 5 к. В и токи короткого замыкания при расположении точки КЗ на секциях 10, 5 к. В. • При повышении напряжения в 0, 69/0, 4 = 1, 73 раза, примерно в такое же количество раз снижаются токи нормального режима на секциях 0, 69 к. В и токи короткого замыкания при расположении точки КЗ на секциях 0, 69 к. В.
Переход в системах собственных нужд с напряжений 6, 3/0, 4 к. В на напряжения 10, 5/0, 69/0, 4 к. В Это приводит к существенному влиянию на систему электроснабжения: 1) Происходит снижение требуемого сечения кабелей на напряжениях 10, 5 и 0, 69 к. В в сравнении с напряжениями 6, 3 и 0, 4 к. В по термической стойкости и по невозгораемости. 2) Уменьшается требуемое сечение токопроводов, кабелей по условиям длительно допустимой нагрузки. 3) Снижаются требования к величине номинального тока отключения ячеек КРУ на напряжении 10, 5 к. В и автоматических выключателей на напряжении 0, 69 к. В.
Переход в системах собственных нужд с напряжений 6, 3/0, 4 к. В на напряжения 10, 5/0, 69/0, 4 к. В 4) Параметры ряда переходных процессов при переходе с системы напряжений 6, 3/0, 4 к. В на систему 10, 5/0, 69 к. В практически не меняются. Сюда относятся процессы: — пуска наиболее мощных электродвигателей, — самозапуска, — ступенчатого пуска механизмов СН АЭС от дизель-генераторов. 5) При переходе на систему напряжений 10, 5/0, 69 к. В некоторую часть нагрузки следует сохранить на напряжении 0, 4 к. В. Двигатели мощностью более 630 к. Вт должны выполняться на напряжение 10 к. В, двигатели от 50 к. Вт до 630 к. Вт – на напряжение 0, 66 к. В, двигатели менее 50 к. Вт – на напряжение 0, 38 к. В.
Переход в системах собственных нужд с напряжений 6, 3/0, 4 к. В на напряжения 10, 5/0, 69/0, 4 к. В 6) Дизель-генераторы системы аварийного электроснабжения АЭС предлагается перевести на напряжение 10, 5 к. В с использованием трансформаторов надежного питания 10, 5/0, 69 к. В и разделительных трансформаторов агрегатов бесперебойного питания (АБП) 10, 5/0, 4 к. В. 7) При переходе на новую ступень напряжений в сети бесперебойного питания сохраняются переменные напряжения 0, 38 и 0, 22 к. В с электроснабжением через разделительные и зарядные трансформаторы АБП с напряжением 10, 5/0, 4 к. В. Следует учитывать удорожание двигателей 10 к. В по сравнению с двигателями на 6 к. В.
15. Расчет параметров схемы замещения для определения токов КЗ на секциях СН Назначение расчетов токов КЗ: 1. Выбор электрооборудования по максимальным токам. 2. Проверка чувствительности релейной защиты по минимальным токам.
45 Расчёт токов КЗ в системе СН (в о. е. ) 1) Схема электрических соединений 2) Выбор расчетных условий: — вид КЗ — место КЗ — длительность КЗ t 3) Составление схемы замещения 4) Выбор базисных условий: — базисная мощность Sбаз , МВА — базисное напряжение Uбаз , к. В — базисный ток Iбаз , к. А 5) Расчет параметров элементов схемы замещения в о. е. : — сопротивлений Х — э. д. с. Е 6) Сворачивание схемы замещения к точке КЗ 7) Определение эквивалентных параметров: — сопротивления Хэ — э. д. с. Еэ 8) Расчет тока короткого замыкания Iпо = Еэ/Хэ в о. е. и в к. А 9) Расчет Iпt, iаt, β к моменту времени t 10) Расчет тепловых импульсов В.
46 ГОСТ Р 52735 -2007. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 к. В. Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии. – Введ. 12. 07. – М. : Стандартинформ, 2007. – 36 с.
47 РД 153 -34. 0 -20. 527 -98 Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. Под ред. Б. Н. Неклепаева. – М. : Изд-во НЦЭНАС, 2002. – 152 с.
48 Энергосистема со стороны ТСН, РТСН Задаётся один из параметров в точке включения ТСН (РТСН): 1) ток короткого замыкания Iпо , к. А 2) мощность короткого замыкания Sкз , МВА 3) эквивалентное сопротивление системы Хэ , Ом и напряжение: -) генераторное напряжение для системы со стороны ТСН Uг. н , к. В (6, 3; 10, 5; 13, 8; 15, 75; 18; 20; 24 к. В) -) среднеэксплуатационное напряжение РУ-ВН для системы со стороны РТСН Uср. РУ , к. В (115; 230; 340 к. В)
Связь между параметрами системы 49 UIS пкз 3 0 п Э I U х 3 0 Э п х U I
50 Базисные условия
51 Энергосистема, примыкающая к ТСН (РТСН) Исходные данные: Х Э , Ом U ср , к. В С~ Хс Ес Е с =
522 -обмоточный ТСН (РТСН) с расщеплением. НН ТСН НН (РТСН) ВН Хн. Хн Хв Исходные данные: S ном , МВА u кв-н , % u кн-н , %
Важно! 53 В этих формулах: u кв-н – напряжение короткого замыкания ТСН между обмоткой ВН и обмотками НН, включенными параллельно , о. е. ; u кн-н – напряжение короткого замыкания ТСН между обмотками НН, приведенное к половинной мощности ТСН, о. е. ; S ТСН – номинальная мощность ТСН, МВА.
При использовании справочников для определения u к НН 1 -НН 2 следует обращать внимание на указанный в примечаниях смысл каталожных обозначений. Если u к НН 1 -НН 2 отнесено в каталоге к номинальной мощности трансформатора, то данное u к НН 1 -НН 2 необходимо пересчитать для половинной мощности, разделив на 2. В случае неверной подстановки в формулы зачастую сопротивление х в получается отрицательным.
Например, для ТСН марки ТРДНС-63000/35 в табл. 3. 5 справочника Неклепаева u кв-н = 12, 7% и u кн-н = 40% отнесены к полной мощности трансформатора – см. примечание к таблице. В этом случае в скобках формул должно стоять выражение (0, 127 – 0, 2 / 2).
Справочник Неклепаева, стр. 144 —
572 -обмоточный ТСН (РТСН) Исходные данные: S ном , МВА u к , % Т НН ВН Хт (Хат)
58 Магистраль резервного питания от РТСН до секций СН Исходные данные: U ср , к. В х уд , Ом/км l , км Хт (Хат) Х м
59 Электродвигатели СН Исходные данные: х дн , о. е. S д , МВА М Ед. Хд Е д = 0, 91. . . 0,
16. Определение токов трехфазного КЗ на секциях СН Рассчитываем следующие токи: I п 0 – действующее значение периодической составляющей тока 3 -фазного КЗ в начальный момент времени; I пt – действующее значение периодической составляющей тока 3 -фазного КЗ в момент времени, соответствующий началу размыкания контактов выключателя; i at – мгновенное значение апериодической составляющей тока 3 -фазного КЗ в момент времени, соответствующий началу размыкания контактов выключателя; i уд – ударный ток КЗ
61 61 Переходный процесс при КЗ:
62 Расчет периодической составляющей тока КЗ в начальный момент времени 1) Между ЭДС системы и точкой КЗ суммируем все сопротивления => Хэкв 2) Рассчитываем ток КЗ от системы в относительных единицах: Iпсо[о. е. ] = Ес / Хэкв 3) Рассчитываем ток КЗ от системы в именованных единицах (килоамперах): Iпсо[к. А] = Iпсо[о. е. ] ∙ Iбаз
63 Расчет периодической составляющей тока КЗ в начальный момент времени 1) Рассчитываем ток КЗ от двигателей в относительных единицах: Iпдо[о. е. ] = Ед / Хд 2) Рассчитываем ток КЗ от двигателей в именованных единицах (килоамперах): Iпдо[к. А] = Iпдо[о. е. ] ∙ Iбаз 3) Рассчитываем суммарный ток КЗ: Iпо = Iпсо + Iпдо Это действующее значение периодической составляющей 3 -фазного КЗ в начальный момент времени
64 Расчет периодической составляющей тока КЗ в момент времени t 1) Периодический ток КЗ от системы не затухает: Iпсt = Iпсо 2) Периодический ток от двигателей затухает по экспоненте: Iпдt = Iпдо ∙exp( – t / Тпэд ); t = tоткл. min = tрз. min + tо. с; Тпэд = 0, 07. . . 0, 1 с (подробнее – см. ГОСТ Р 52735 -2007, п. 9. 1, расчетные кривые); 3) Рассчитываем суммарный периодический ток КЗ: Iпt = Iпсо + Iпдt Это действующее значение периодической составляющей 3 -фазного КЗ в момент времени, соответствующий началу размыкания контактов выключателя
65 Расчет апериодической составляющей тока КЗ в момент времени t 1) Апериодический ток от системы затухает по экспоненте: i асt = √ 2 ∙ Iпсо ∙exp( – t / Таэс ); t = tоткл. min = tрз. min + tо. с; Таэс = 0, 06. . . 0, 1 с; 2) Апериодический ток от двигателей затухает по экспоненте: i адt = √ 2 ∙ Iпдо ∙exp( – t / Таэд ); t = tоткл. min = tрз. min + tо. с; Таэд = 0, 02. . . 0, 067 с; 3) Рассчитываем суммарный апериодический ток КЗ: i аt = i асt + i адt Это мгновенное значение апериодической составляющей 3 -фазного КЗ в момент времени, соответствующий началу размыкания контактов выключателя 4) Рассчитываем содержание апериодической составляющей в отключаемом токе: β = i аt / ( √ 2 ∙ Iпt) ∙ 100%
66 Расчет ударного тока КЗ в момент времени t = 0, 01 с 1) Ударный ток КЗ от системы: i удс = √ 2 ∙ Iпсо ∙ Кудс; Кудс = 1, 85. . . 1, 91; 2) Ударный ток КЗ от двигателей: i удд = √ 2 ∙ Iпдо ∙ Кудд; Кудд = 1, 6. . . 1, 77; 3) Суммарный ударный ток КЗ: i уд = i удс + i удд ; Это мгновенное значение ударного тока 3 -фазного КЗ в момент времени t = 0, 01 с, соответствующий максимуму электродинамического воздействия
17. Определение тепловых импульсов токов КЗ на секциях собственных нужд Назначение расчетов тепловых импульсов: 1. Проверка выключателей на термическую стойкость (ТС). 2. Проверка кабелей на термическую стойкость (ТС). 3. Проверка кабелей на невозгораемость (НВ).
68 Понятие теплового импульса где i кt – мгновенное значение тока КЗ в момент времени t ; t откл – время отключения КЗ, которое определяется как максимально возможное время существования КЗ с учетом: — времени гашения дуги; — отказа основной релейной защиты и срабатывания резервной релейной защиты с некоторой уставкой селективности по времени; — отказа основного выключателя и отключения смежного выключателя под действием УРОВ. отклt кt dti. В 0 2 (к. А 2 ∙с)
Вычисление теплового импульса • непосредственное вычисление (точно, но сложно, требуется специализированная программа ЭВМ); • аналитическое вычисление (менее точно, но проще считать): 1) формулы для проверки на ТС; 2) формулы для проверки на НВ.
Вычисление теплового импульса для проверки электрооборудования на ТС В = В п + В а , где В п , В а – тепловые импульсы от действия периодической и апериодической составляющей тока КЗ. В п = I пос 2 t откл + 0, 5 I под 2 T пэд + 2 I пос I под Т пэд. В а = ( I nоc + I nод ) 2 T асх , где T асх – постоянная времени изменения апериодического тока для всей схемы: 70 поспод посаэсподаэд асх II IТIТ Т
Вычисление теплового импульса для проверки электрооборудования на НВ где Т аэ – эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ от удаленных источников; Т аэ = 0, 1 с для сети 6 к. В; Т аэ = 0, 02 с для сети 0, 4 к. В. 71 отклподподпосэаотклспоневозгt. IIITt. IВ 2. 2. 1, 03,
18. Основные характеристики выключателей СН на напряжение 6, 3 (10, 5) к. В На напряжении 6, 3 (10, 5) к. В применяются выключатели: • элегазовые • вакуумные • электромагнитные (реже) • маломасляные (применялись ранее) не применяются: • воздушные
Наиболее целесообразно применять элегазовые или вакуумные выключатели: ГОСТ Р 52565 -2006 Выключатели переменного тока на напряжения от 3 до 750 к. В
74 Номинальные параметры 1. Номинальное напряжение Uном , к. В 6, 3 к. В; 10, 5 к. В 2. Номинальный ток Iном , А 630, 1000, 1250, 1600, 2000, 2500, 3150 А 3. Номинальный ток отключения Iо. ном , к. А 12, 5; 20; 25; 31, 5; 40; 50 к. А (для вакуумных меньше, для элегазовых больше)
754) ток электродинамической стойкости (предельный сквозной ток) i д , к. А 5) ток термической стойкости I т , к. А время короткого замыкания tк. з. , с (1, 2, 3) 6) содержание апериодической составляющей в отключаемом токе βн , % 7) ток включения: — действующее значение периодической составляющей Iв. н , к. А — амплитудное значение iв. н , к. АНормированные параметры
76 • собственное время отключения tсв , с 0, 035… 0, 05 с (у вакуумных меньше, у элегазовых больше) • полное время отключения tов , с 0, 055… 0, 08 с (у вакуумных меньше, у элегазовых больше) • ресурс по механической стойкости Nм , циклов 10 000… 100 000 циклов (у элегазовых меньше, у вакуумных больше) • ресурс по коммутационной стойкости Nк , циклов. Прочие параметры
77 Коммутационный ресурс — допускаемое число коммутаций без осмотра и ремонта дугогасительного устройства Ресурс выключателей Вид Коммутационный ресурс при токе Iо. ном , к. А ≤ 31, 5 40 50 Элегазовые 20 15 12 Вакуумные
Физика процессов в элегазовых выключателях. Дуга в газах • Горение дуги в газах • Гашение дуги в газах
U, В 20 -50 10 -20 1 мкм E, В/см 010 6 Катод Анод Напряженность электрического поля. Падение напряжения на дуге !
Момент размыкания контактов Большая плотность тока j = I/S j = 1000 А/мм 2 => T = 5 000… 10 000 K
Освобождение электронов из катода 1) Автоэлектронная эмиссия (высокая напряженность) 2) Термоэлектронная эмиссия (высокая температура)Катод Анод
Ионизация газа + –– + – –Нейтральная молекула газа Ион 1) Ударная ионизация 2) Термическая ионизация => образование плазмы Плазма – ионизированный горячий проводящий газ
Деионизация газа + – +– – – – –Рекомбинация Диффузия 1) Электрическая 2) Тепловая
Свойства элегаза (SF 6 ) • электрически прочнее воздуха в 2, 5 раза; • электрическая прочность – как у трансформаторного масла; • тяжелее воздуха в 5 раз; большой коэффициент теплового расширения • нетоксичен (испытания по МЭК: 24 ч 80/20% SF 6 /O 2 ), • продукты разложения в результате действия разрядов токсичны и химически активны; • температура в эл. дуге может достигать 15 000 К. При этом элегаз разлагается (токсичнее всего фторид тионила SOF 2 ); • SF 6 негорюч; • без цвета и запаха; • инертен; • цена 300 р/кг
Теплопроводность элегаза
Электрическая прочность элегаза
Электрическая прочность элегаза
Скорость деионизации элегаза Постоянная деионизации – время, за которое сопротивление дуги удваивается. • Для воздуха – 200 мкс (и с ростом давления возрастает) • Для элегаза – 0, 25 мкс (и не зависит от давления) Пояснение: фтор – самый электроотрицательный элемент. Поэтому молекула SF 6 интенсивно притягивает, захватывает свободные электроны дуги.
89 Элегазовые выключатели
90 Элегазовый выключатель LF-10 Размыкаются дугогасительные контакты. Выключатель включен Размыкаются основные контакты Выключатель отключен а-основной контакт b-дугогасительный контакт с-расширительный объем d-катушка е-цилиндрический дугогасительный контакт
91 Элегазовый выключатель с магнитным дутьём 1 -трубчатый токопровод неподвижного контакта 2 -корпус неподвижного контакта 3 -постоянные магниты 4 -дугостойкая изоляционная шайба 5 -корпус подвижного контакта 6 -трубчатый токопровод подвижного контакта
1 – реле блокировки от многократного включения; 2 – пружина отключения; 3 – амортизатор (демпфер); 4 – синхронизирующий вал привода; 5 – тяга соединяющая вал привода с синхронизирующим валом; 6 – датчик давления элегаза; 7 – болт крепления заземляющей шины; 8 – блок-контакты (11 пар); 9 – цепи вторичной коммутации; 10 – катушка отключения Y 01; 11 – кнопка включения; 12 – рукоятка ручного взвода пружины включения; 13 – пружина включения; 14 – счетчик числа отключений; 15 – кнопка отключения; 16 – указатель положения выключателя ( «I» -включен, «О» -отключен); 17 – указатель состояния пружин; 18 – мотор-редуктор привода.
95 Элегазовые выключатели Достоинства: • пожаробезопасность • быстродействие, возможность БАПВ • высокая отключающая способность • внутреннее и наружное применение Недостатки: • необходимость подогрева • продукты распада элегаза • дороговизна • очистка, заполнение, перекачка элегаза • зависимость управления выключателем от давления элегаза
96 Вакуумные выключатели
97 Диэлектрические свойства вакуума U, к. В d, мм 50 10100150200 20 30 Вакуум 10 Па —
98+ –Дуга в вакууме Сжатая Диффузная
99 Особенности контактных систем ВДК • До 10 к. А – простые дисковые контакты • 20 к. А – вращение дуги по поверхности контактов (поперечное магнитное поле) • 31, 5 к. А – использование продольного магнитного поля
100 Контакты с поперечным магнитным полем
101 Поперечное магнитное поле
102 Продольное магнитное поле
Сваривание контактов в вакууме • Металлические детали, прижатые друг к другу в вакууме, подвержены холодной сварке, т. к. на их поверхностях не могут образоваться окислы, препятствующие этому процессу. • Поэтому розеточные, ножевые и скользящие контакты здесь неприменимы. • Через контакты протекают сквозные токи КЗ, расплавляющие металл в отдельных точках поверхности, из-за чего в этих точках образуются участки сварки. • Эти проблемы преодолены путем введения следующих мер. 1) Металлокерамические контактные накладки (композиция медь-хром 70%/30%), обладающие высокой устойчивостью к образованию сварок. 2) Контактный материал обладает зернистой структурой, благодаря которой уже образовавшиеся сварки легко разрываются приводом выключателя. 3) Приводы, обеспечивающие значительное (2000 -3000 Н) усилие поджатия контактов для снижения переходного сопротивления и предотвращения электродинамического отброса контактов. 4) Приводы большой силы при отключении способны разрывать места сварки.
106 Вакуумные выключатели. Контроль вакуума. Методы контроля вакуума: 1. Токовый • Между электродами пропускается разрядный ток. • Чем выше давление, тем больше разрядный ток. • По большому разрядному току можно судить об ухудшении вакуума. 2. Термопарный • Имеется электронагреватель и термопара. • Ток нагревателя поддерживается постоянным. • ЭДС термопары пропорциональна температуре. • Чем выше концентрация газа, тем лучше отводится тепло от нагревателя, тем ниже температура и ЭДС термопары. • По низкой ЭДС термопары можно судить об ухудшении вакуума.
107 Вакуумные выключатели Достоинства: • простота конструкции • высокая скорость коммутаций • малые размеры (30 к. В/мм) • маломощный привод • большой ресурс коммутации номинальных токов • большой ресурс коммутации токов КЗ • пожаробезопасность • малые эксплуатационные расходы Недостатки: • наибольшее Uном = 35 к. В (есть отдельные образцы 110 к. В) • низкая отключающая способность • на контактах образуются наплывы острой формы после отключения • коммутационные перенапряжения (в случае дешевых контактов) • возможность потери вакуума и привания контактов • сложность контроля вакуума
Вакуумный выключатель BB/TEL
ВВ/TEL-10 -20/1000 У 2 • Номинальное напряжение: 10 к. В • Номинальный ток: 1000 А • Номинальный ток отключения: 20 к. А • динамической стойкости, (наибольший пик): 51 к. А • Ресурс по коммутационной стойкости: а) при номинальном токе, циклов «ВО» 50 000/100 000 б) при номинальном токе отключения, операций «О» 150 в) при номинальном токе отключения, циклов «ВО» 100 • Собственное время отключения: 45 мс • Полное время отключения: 55 мс • Собственное время включения: 90 мс • Масса коммутационного модуля: 35 кг • Срок службы до списания: 30 лет
ВВ/TEL-10 -31, 5/1000 У 2 • Номинальное напряжение: 10 к. В • Номинальный ток: 1000 А • Номинальный ток отключения: 31, 5 к. А • динамической стойкости, (наибольший пик): 80 к. А • Ресурс по коммутационной стойкости: а) при номинальном токе, циклов «ВО» 30 000 б) при номинальном токе отключения, операций «О» 50 в) при номинальном токе отключения, циклов «ВО» 25 • Собственное время отключения: 45 мс • Полное время отключения: 55 мс • Собственное время включения: 90 мс • Масса коммутационного модуля: 50 кг • Срок службы до списания: 30 лет
ВВ/TEL-10 -20/1600 У 2 • Номинальное напряжение: 10 к. В • Номинальный ток: 1600 А • Номинальный ток отключения: 20 к. А • динамической стойкости, (наибольший пик): 51 к. А • Ресурс по коммутационной стойкости: а) при номинальном токе, циклов «ВО» 30 000 б) при номинальном токе отключения, операций «О» 50 в) при номинальном токе отключения, циклов «ВО» 25 • Собственное время отключения: 45 мс • Полное время отключения: 55 мс • Собственное время включения: 90 мс • Масса коммутационного модуля: 50 кг • Срок службы до списания: 30 лет
ВВ/TEL-10 -31, 5/1600 У 2 • Номинальное напряжение: 10 к. В • Номинальный ток: 1600 А • Номинальный ток отключения: 31, 5 к. А • динамической стойкости, (наибольший пик): 80 к. А • Ресурс по коммутационной стойкости: а) при номинальном токе, циклов «ВО» 30 000 б) при номинальном токе отключения, операций «О» 50 в) при номинальном токе отключения, циклов «ВО» 25 • Собственное время отключения: 45 мс • Полное время отключения: 55 мс • Собственное время включения: 90 мс • Масса коммутационного модуля: 50 кг • Срок службы до списания: 30 лет
ВВ/TEL-10 -31, 5/2000 У 2 • Номинальное напряжение: 10 к. В • Номинальный ток: 2000 А • Номинальный ток отключения: 31, 5 к. А • динамической стойкости, (наибольший пик): 80 к. А • Ресурс по коммутационной стойкости: а) при номинальном токе, циклов «ВО» 30 000 б) при номинальном токе отключения, операций «О» 50 в) при номинальном токе отключения, циклов «ВО» 25 • Собственное время отключения: 45 мс • Полное время отключения: 55 мс • Собственное время включения: 90 мс • Масса коммутационного модуля: 50 кг • Срок службы до списания: 30 лет
19. Выбор выключателей на напряжение 6, 3 (10, 5) к. В в цепях собственных нужд РТСН
1. Выбор вводного выключателя (ВВ) 1) По напряжению: U н ≥ U эу 2) По рабочему току: I н ≥ I р. утж , где • I р. утж = для расщепленного ТСН • I р. утж = для нерасщепленного ТСН • U ср = 6, 3 к. В 11595, 032 ср н. ТСН U S 95, 03 ср н. ТСН U S
3) По отключающей способности • I откл. н ≥ I пt ; β н ≥ β или (если проверка выше неуспешна): • I откл. н (1 + β н /100) ≥ I пt + i at где t = t рз. min + t св – начало размыкания контактов; I пt = I п 0 с (периодический ток от системы не затухает); i аt = i аtс (апериодический ток от системы затухает)
4) По включающей способности • I вкл. н ≥ I п 0 • i вкл. н ≥ i уд где • I п 0 = I п 0 с • i уд = i удс
5) По электродинамической стойкости • I дин ≥ I п 0 • i дин ≥ i уд где • I п 0 = I п 0 с • i уд = i удс
6) По термической стойкости • I 2 т t т ≥ B терм где тепловой импульс рассчитывается для времени: • t = t рз. max + t ов – время до полного гашения дуги.
2. Выбор выключателя присоединения (ВП) 1) По напряжению: U н ≥ U эу 2) По рабочему току: I н ≥ I р. утж , где • I р. утж = • U дв. н = 6 к. В 120 cos 3. . ндв U Р
3) По отключающей способности • I откл. н ≥ I пt ; β н ≥ β или (если проверка выше неуспешна): • I откл. н (1 + β н /100) ≥ I пt + i at где t = t рз. min + t св – начало размыкания контактов; I пt = I п 0 с + I пtд ( периодический ток от системы не затухает); i аt = i аtс + i аtд
4) По включающей способности • I вкл. н ≥ I п 0 • i вкл. н ≥ i уд где • I п 0 = I п 0 с + I п 0 д • i уд = i удс + i удд
5) По электродинамической стойкости • I дин ≥ I п 0 • i дин ≥ i уд где • I п 0 = I п 0 с + I п 0 д • i уд = i удс + i удд
6) По термической стойкости • I 2 т t т ≥ B терм где тепловой импульс рассчитывается для времени: • t = t рз. max + t ов – время до полного гашения дуги.
3) Выбор выключателей между РТСН и секцией СН (ВР, ВМРП) 125 РТСН
20. Выбор генераторного токопровода и ответвления к рабочему ТСН Для соединения турбогенераторов с повышающими трансформаторами используются комплектные пофазно-экранированные токопроводы. Токоведущие шины каждой фазы закреплены в алюминиевом кожухе (экране) с помощью изоляторов. Закрытое исполнение токопроводов каждой фазы обеспечивает высокую надежность, т. к. практически исключаются междуфазные КЗ. При КЗ в любой точке генераторного токопровода по нему протекают раздельно токи КЗ от генератора и системы. Поэтому генераторный токопровод выбирается по максимальному из этих токов – как правило, по току КЗ от системы.
Токопровод серии ТЭКНЕ(П): токопровод экранированный пофазно, комплектный с непрерывными оболочками, Е – естественное, П — принудительное охлаждение
Выбор генераторного токопровода 129 Критерий выбора Условие проверки По условиям нормального режима U н ≥ U гн I н ≥ I р. утж По электродинамической стойкости i дин ≥ i удс
где I р. утж = i удс рассчитывается через I пос ; i удс = к удс I п 0 с ; к удс = 1, 85; I пос определяется через разность токов КЗ от системы и генератора: I пос = I по – I пог ; I по – дан в задании (прямо или косвенно, через Хэ) I пог = 1, 1 ∙ I ном. г / X” d 130 нгн гн U Р cos 95,
Выбор отпайки от генераторного токопровода к ТСН Завод-изготовитель координирует параметры отпайки к ТСН с параметрами генераторного токопровода. Отпайка к ТСН рассчитана: • на меньший рабочий ток; • на больший ток КЗ При этом параметры отпайки в справочнике не задаются. Считается, что после выбора основного генераторного токопровода автоматически выполняются условия выбора отпайки.
Отличия по условиям выбора: 1) I р. утж = 2) Вместо i удс используется полный ток i уд ; i уд рассчитывается через сумму ударных токов: i уд = i удс + i удг ; i удг = к удг I п 0 г ; к удг = 1, 95 Эта проверка выполняется формально, т. к. в справочнике нет параметров данного участка. 13295, 03. гн ТСНн U S
21. Выбор токопровода от рабочего ТСН на напряжении 6, 3 (10, 5) к. В • Данный токопровод выполняется пофазно экранированными или в общем экране, внутри которого могут присутствовать междуфазные перегородки. ТЗК(Р) – токопровод закрытый в круглой оболочке, Р – наличие разделительных междуфазных перегородок. • Кожух (экран) выполняется из стали или алюминия. • Токоведущие шины имеют двутавровое или прямоугольное сечение и располагаются друг относительно друга по треугольнику либо по горизонтали.
Токопроводы ТЗК и ТЗКР
Выбор токопровода от рабочего ТСН на напряжение 6, 3 (10, 5) к. В 135 Критерий выбора Условие проверки По условиям нормального режима U н ≥ U ср I н ≥ I р. утж По электродинамической стойкости i дин ≥ i удс где I р. утж = i удс — ударный ток от системы на напряжении 6, 3 к. В 95, 03)2(ср н. ТСН U S
22. Выбор магистрали резервного питания 6, 3 (10, 5) к. В • Резервное электроснабжение секций СН может осуществляться комплектным экранированным токопроводом, методика выбора которого изложена выше. • Магистраль резервного питания имеет достаточно большую длину, что накладывает определенные ограничения на удельное сопротивление токоведущих частей с точки зрения условий пуска и самозапуска электродвигателей СН. • Комплектные токопроводы обладают высоким удельным сопротивлением ( х уд = 0, 16 – 0, 23 Ом/км).
• Уменьшить сопротивление МРП можно за счет выполнения их наиболее протяженных участков между энергоблоками кабельными линиями, удельное индуктивное сопротивление которых в десятки раз меньше, чем у экранированных токопроводов на тот же ток. • Например, при использовании РТСН мощностью 63 МВА удельное индуктивное сопротивление пучка из 13 параллельных алюминиевых кабелей сечением по 240 мм 2 с длительно допустимым током I дд = 13∙ 340 = 4420 А составляет Х уд = 0, 129/13 = 0, 01 Ом/км. • В случае применения в качестве МРП кабельных пучков необходимо проверять условия термической стойкости и невозгораемости кабелей.
Резервирование СН АЭС с использованием четырех секционированных МРП-6 к. В и одного ввода резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от одной из четырех МРП-6 к. В
Резервирование СН АЭС с использованием четырех секционированных МРП-6 к. В и одного ввода резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от одной из четырех МРП-6 к. В (наиболее протяженные линии МРП выполнены кабельными пучками)
Резервирование СН АЭС с использованием восьми несекционированных МРП и двух вводов резервного питания на каждую из секций СН нормальной эксплуатации от двух из восьми МРП
Резервирование СН АЭС с использованием восьми несекционированных МРП и двух вводов резервного питания на каждую из секций нормальной эксплуатации от двух из восьми МРП (использование кабельных пучков на наиболее протяженных участках МРП)
Резервирование СН АЭС с прокладкой четырех несекционированных МРП-6 к. В с двумя вводами на каждую секцию СН нормальной эксплуатации от двух из четырех МРП
Резервирование СН АЭС кабельными пучками между блоками и перемычками между секциями СН в пределах одного энергоблока экранированными токопроводами
Построение МРП в случае трёх блоков
23. Определение температуры нагрева жил кабелей СН током короткого замыкания Постановка задачи Исходные данные: — тепловые импульсы; — сечение кабеля; — материал жил кабелей; — материал изоляции кабеля; — температура окружающей среды Рассчитать конечную температуру нагрева кабеля за время существования КЗ. Сделать вывод о допустимости данной температуры с точки зрения ТС и НВ.
Решение Составим уравнение теплового баланса: Джоулево тепло = Тепло на нагрев 146 cmd. Rdt. I 2 lsdcdt s l I 2 dscdt. I
Учтем то факт, что удельное активное сопротивление увеличивается при нагреве: Для удобства примем θ 0 = 0 Получили дифференциальное уравнение с разделяющимися переменными. 147 dscdt. I 2 02 1 1 0 0 1 1 )( dscdt. I 22 )1(
Разделим переменные t и θ: 148 ddt. I sc 1 12 2 ddt. I sс 1 12 2 к н ddt. I sс t
По определению интеграл слева представляет собой тепловой импульс 149 к н ddt. I sс t 1 1 0 2 2 н к В sс 1 1 ln 2 b с
150 н к s b. В 1 1 ln 2 2 s b. В k н к k 1 1 ln н кk e
151 кн k e 11 кнk e 11 a 1 кн k aaeн k к
152 k н k кeaae k н k кeea)1(
Расчет конечной температуры нагрева жил кабеля пропитанная бумажная изоляция: θдд = 80 С пластмассовая изоляция: θдд = 70 С изоляция из вулканизированного п/э: θдд = 90 С b = 19, 58 для меди b = 45, 65 для алюминия В = I 2 пос ( t откл + 0, 02) + (0, 3 I пос · I по АД + 0, 1 I 2 по АД )· t откл )1( kk нкeae 2 S Bb k тер 2. . 0)( дд раб окрддн I I
Номограмма для определения температуры кабеля при КЗ 0. 5 0. 4 0. 3 0. 2 0. 1 k = 0 0. 8 0. 9 1. 0 k = 1. 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 5 01 0 01 5 02 0 0 к н 6 0 0 2 0 0 0 1 0 0 5 0 0 4 0 0 3 0 0 7 0 0 0. 7 0.
24. Проверка кабельных линий СН на термическую стойкость и невозгораемость при КЗ
Аббревиатуры кабелей с бумажной изоляцией 1 Изоляция Пропитана вязким составом Ц Пропитана нестекающим составом 2 Жила Медь А Алюминий 3 С Оболочка Свинец А Алюминий 4 Б Защитный покров Подушка, броня из стальных лент, наружный покров н Подушка, броня из стальных лент, негорючий наружный покров л(2 л) В подушке имеются полиэтиленовые ленты, упрочняющие подушку и защищающие от коррозии свинцовую оболочку в(п) В подушке имеется шланг из ПВХ (ПЭ) Шв(Шп) Наружный шланг из ПВХ (ПЭ) У Усиленное исполнение К Броня из круглых оцинкованных стальных проволок, поверх которых наложен антикоррозионный покров О Отдельные металлические оболочки поверх каждой фазы П Броня из оцинкованных плоских проволок, поверх которых наложен антикоррозионный покров Г Без наружного покрова
Аббревиатуры кабелей с пластмассовой изоляцией 1 Жила Медь А Алюминий 2 Назначение Силовой К Контрольный 3 В Изоляция ПВХ пластикат П Полимерная композиция (или полиэтилен) Пс Самозатухающий полиэтилен Пв Вулканизированный полиэтилен По Облученный полиэтилен 4 О Наружная оболочка Отдельная экранированная оболочка у каждой фазы В Оболочка из ПВХ пластиката ВГз Заполнение – ПВХ пластикат или резина П Полимерная композиция Б Броня из двух стальных лент Бб Броня из стальных оцинкованных лент Шв(У) Защитный шланг из ПВХ пластиката (У – усиленное исполнение) Шп Защитный шланг из полиэтилена Г Без наружного покрова 5 Э Экран Общий экран – алюминиевая или медная фольга
Кабели нового поколения с улучшенными показателями пожарной безопасности Наименование показателя Обозначение в марках кабелей 1. Нераспространение горения “ нг” 2. Дымо- и газовыделение при горении и тлении “ нг-LS” (low-smoke) 3. Коррозионная активность галогенсодержащих продуктов дымо- и газовыделения “ нг-HF” (halogen free) 4. Огнестойкость “ нг-FR” (fire resistance)
Области применения пожаробезопасных кабелей (утверждены в НТД) нг-LS нг-HF нг-FR-HF 1. АЭС: системы нормальной эксплуатации, системы безопасности, расположенные вне гермозоны 2. Метрополитены 3. Жилые и общественные здания АЭС: системы внутри гермозоны АЭС: системы безопасности
Области применения пожаробезопасных кабелей (рекомендованы, но не утверждены в НТД) нг-HF нг-FR-HF 1. Общественные, культурные и спортивные сооружения 2. Детские сады, школы 1. Пожарная сигнализация 2. Пожарные насосы 3. Аварийное освещение 4. Установки дымоудаления 5. Внутренняя радиосеть 6. Пассажирские и пожарные лифты 7. Вентиляторы запасных выходов 8. Электроустановки в больницах, операционных.
Расчет нагрева кабелей Назначение расчета нагрева кабелей Уравнение теплового баланса. Понятие теплового импульса. Способы расчета температуры нагрева жил кабелей при КЗ. 2 d I Rdt cmd KS dt dl
Каковы допустимые температуры по условиям ТС и НВ? 1983 -1987 гг. , ВНИИКП и НИЦ ВВА — стендовые испытания кабелей с алюминиевыми жилами, с пропитанной бумажной изоляцией в алюминиевой оболочке на напряжение 6 к. В сечением 95 мм 2. Вывод: ТС нарушается при 200 -300°С НВ нарушается при 310 -400°С
Допустимые температуры нагрева кабелей при КЗ по условиям ТС и НВ Тип кабеля ТС (допустима эксплуатация в течение 1 года) ТС (эксплуатация недопустима, требуется замена) НВ Бронированный с пропитанной бумажной изоляцией 200 300 400 Небронированный с пропитанной бумажной изоляцией 200 350 С пластмассовой, ПВХ и резиновой изоляцией 160 250 350 С изоляцией из вулканизированного полиэтилена
Критерии выбора кабелей • Номинальное напряжение • Экономическая плотность тока ( S ≥ I / j эк ) • Длительно допустимый ток ( I ≤ I дд ) • Термическая стойкость • Невозгораемость
Проверке по экономической плотности тока не подлежат: 1) кабели промышленных предприятий при Тmax < 5000 ч ; 2) ответвления к отдельным эл. приёмникам до 1 к. В; 3) осветительные сети промышленных предприятий, жилых и общественных зданий; 4) кабели временных сооружений со сроком службы 3 -5 лет.
Экономическая плотность тока, j эк , А/мм 2 Кабели Медь Алюминий с бумажной изоляцией 2 1, 2 с резиновой и пластмассовой изоляцией 2, 7 1, 6 S ≥ I / j эк
Циркуляр №Ц-02 -98(Э) Длительно допустимые токи для 3 -жильных медных/алюминиевых кабелей с бумажной пропитанной изоляцией, прокладываемых в воздухе. (Iдд для 4 -жильных кабелей определяются умножением на 0, 93) S, мм 2 Iдд, А 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 68/48 86/64 114/83 140/102 175/128 213/156 259/187 299/217 343/249 386/291 448/
Методика проверки кабелей на ТС и НВ Циркуляр №Ц-02 -98(Э) (РАО “ЕЭС России”, СПО ОРГРЭС, 1998) «О проверке кабелей на невозгорание при воздействии тока короткого замыкания» 1. Выбор расчетной точки, вида и продолжительности КЗ 2. Расчет теплового импульса 3. Расчет конечной температуры нагрева жил кабеля и сравнение с допустимой температурой по условиям ТС и НВ 4. Сравнение с допустимой температурой
Особенности проверки кабелей на ТС 1. Сценарий аварии: произошло КЗ в начале кабеля присоединения, сработала основная защита присоединения, отключился выключатель присоединения 2. Продолжительность КЗ: t = tрз. осн + tов = (0, 04… 0, 13) с 3. Θдоп = 200… 300°С
Особенности проверки кабелей на НВ 1. Сценарий аварии: произошло КЗ в начале (или за отрезком 20 -50 метров) кабеля присоединения, либо не сработала основная защита присоединения, либо не отключился выключатель присоединения отключился выключатель ввода на секцию от ТСН 2. Продолжительность КЗ: t = tрз. рез + tов = (0, 4… 0, 6) с 3. Θдоп = 310… 400°С