РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ 1. Расчет прочности

Скачать презентацию РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ  1. Расчет прочности Скачать презентацию РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ 1. Расчет прочности

lekciya_8.ppt

  • Размер: 599.5 Кб
  • Автор:
  • Количество слайдов: 21

Описание презентации РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ 1. Расчет прочности по слайдам

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ  РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НОРМАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

1. Расчет прочности нормальных сечений  Рассмотрим для примера однопролетную железобетонную балку,  свободно1. Расчет прочности нормальных сечений Рассмотрим для примера однопролетную железобетонную балку, свободно лежащую на двух опорах, симметрично загруженную двумя сосредоточенными силами. Участок балки между грузами находится в условиях чистого изгиба; в его пределах действует только изгибающий момент М, поперечная сила равна нулю. Рис. 8. 1. Схема изгибаемого железобетонного элемента

В сечениях, нормальных к продольной оси элементов –     изгибаемых, внецентренноВ сечениях, нормальных к продольной оси элементов – изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых – при двузначной эпюре напряжений в стадии III характерно одно и то же НДС. В расчетах прочности элементов усилия, воспринимаемые сечением, нормальным к продольной оси элемента, определяют по расчетным сопротивлениям материалов с учетом коэффициентов условий работы. МПа E R p bu sh bu bus s sc

Рис. 8. 2. К расчету прочности сечений любой симметричной формы 0 x 0 mРис. 8. 2. К расчету прочности сечений любой симметричной формы 0 x 0 m

2. Общий случай расчета нормальных сечений  Основные предпосылки: 1. растянутый бетон в деформировании2. Общий случай расчета нормальных сечений Основные предпосылки: 1. растянутый бетон в деформировании сечения не учитывается; 2. эпюра напряжений бетона в сжатой зоне принимается прямоугольной; 3. сжатая зона ограничена линией, параллельной нейтральной оси (нейтральному слою), но не совпадающей с ней; 4. рабочая высота сечения принимается для каждого арматурного слоя индивидуально; 5. распределение напряжения в арматуре осуществляется с использованием гипотезы плоских сечений; 6. соотношение между условной линией, ограничивающей сжатую зону, и фактическим нейтральным слоем учитывается коэффициентом полноты эпюры напряжений.

фх х – определяется по формуле 26 СНи. П 2. 03. 01 -84* фх х – определяется по формуле 26 СНи. П 2. 03. 01 -84* «Бетонные и железобетонные конструкции» . b. R 08, 0 (8. 3) Рис. 8. 3. К определению ω – коэффициента полноты эпюры напряжений

Высоту сжатой зоны для сечений, деформирующихся     по случаю 1, когдаВысоту сжатой зоны для сечений, деформирующихся по случаю 1, когда в растянутой арматуре и сжатом бетоне достигнуты предельные сопротивления, определяют из уравнения равновесия: x сжатие изгиб растяжение N NAAR n i sisibb 0 0 0 )(; 0 1 (8. 4 ) При изгибе уравнение моментов запишется как n i bbbsj k j sjsjsisisiz. ARz. AM 11 ; 0 (8. 5 )

Распределение напряжений по высоте сечений    происходит линейно: )1()11 ( ; ;Распределение напряжений по высоте сечений происходит линейно: )1()11 ( ; ; ; 11 0 00 0 b фbs фф фф ф b s h h x x hx х xh (8. 6 )

предельная деформация в бетоне сжатой зоны    11 scuscu bu (8. 7предельная деформация в бетоне сжатой зоны 11 scuscu bu (8. 7 ) где предельная деформация в арматуре сжатой зоны. scu При центральном сжатии принимают, что , тогда относительная высота сжатой зоны равна hx 1, 1 0 h h

Тогда  1, 1 1 scu bu)1( 1, 1 1   scu sТогда 1, 1 1 scu bu)1( 1, 1 1 scu s (8. 8 ) напряжение в i -ом стержне продольной арматуры: s i scu si. R )1( 1, 1 1 (8. 9 ) где предельное напряжение в арматуре сжатой зоны; scu s e s R R коэффициент отношения сопротивления арматуры в упругой зоне к общему сопротивлению арматуры.

Рис. 8. 4. К определению β R s  Рис. 8. 4. К определению β R s

При механическом, а также автоматизированных электротермическом, электромеханическом способах предварительного напряжения арматуры классов  При механическом, а также автоматизированных электротермическом, электромеханическом способах предварительного напряжения арматуры классов A — IV ( A 600), A — V ( A 800), A — VI (А 1000): 8, 04, 05, 0 si spi R (8. 10 ) где предварительное напряжение в i -ом стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте который назначается в зависимости от расположения стержня. spi sp Для арматуры классов B — II (В 500), Bp — II (В 1500), K -7 (К 1400, К 1500), K -19 (К 1500) при 0 spi 8, 0 (8. 11 )

Рис. 8. 5. Эмпирическая зависимость между предельными    напряжениям и в арматуреРис. 8. 5. Эмпирическая зависимость между предельными напряжениям и в арматуре и высотой сжатой зоны в стадии III

Из подобия треугольников  ABC  EDC : Re ie ss ssi RR RИз подобия треугольников ABC EDC : Re ie ss ssi RR R (8. 1 2 ) Re ie sssi. RR )1( (8. 1 3 ) sss Re ie sis. RRR 6])1([ (8. 1 4 )

Определение граничной высоты сжатой зоны  Принимаем предположение, что    . RiОпределение граничной высоты сжатой зоны Принимаем предположение, что . Ri Тогда и уравнение (8. 9) преобразуется: sus 1. 1 1 1 scu s. Ru R (8. 1 5 ) R scu s. Ru R 1 ) 1. 1 1( 1 scus. Ru. R ) 1. 11( 1 1 или

) 1. 1 1(1  scu s. Ru R ) 1. 1 1(1 ) 1. 1 1(1 scu s. Ru R ) 1. 1 1(1 scu ei (8. 1 6 ) (8. 1 7 ) условное напряжение, которое при выполнении закона Гука соответствует граничной высоте сжатой зоны. s. Ru

Рис. 8. 6. К определению σ s. Ru  Рис. 8. 6. К определению σ s. Ru

  напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для      напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов: s. Ru A-I ( А 240), A-II ( А 300), A-III ( А 400), Bp-I ( Вр 500) B — II (В 1500), Bp — II (Вр1500), K -7 (К 1400, К 1500), K -19 (К 1500) spss. Ru. R

По п. 3. 2. 2. 6 СП 52 -101 -03 «Бетонные и железобетонные По п. 3. 2. 2. 6 СП 52 -101 -03 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения» значения определяются по формуле: R ultb els o. R R hx , , 1 8, 0 (8. 1 8 ) где s , el – относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных R s s s els E R , (8. 1 9 ) b , ult = 0, 0035– относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R b.